Абсорбция сухих

На установках закачки попутного газа в пласт для поддержания пластового давления (сайклинг-установки) природный газ, находящийся под высоким давлением, отбензинивают путем низкотемпературной конденсации или масляной абсорбции. Сухой или тощий газ, остающийся после выделения высокомолекулярных компонентов, снова закачивают в нефтеносный пласт для поддержания пластового давления. [c.22]

Абсорбция сухих газов. В случае абсорбции так называемых "сухих" газов количество извлекаемых компонентов невелико, что позволяет в расчетах пользоваться усредненным абсорбционным фактором А, который рассчитывают как среднее геометрическое между абсорбционными факторами для низа и верха абсорбера [c.205]

При абсорбции сухого газа, когда количество газа и абсорбента по высоте абсорбера от тарелки к тарелке меняется незначительно, с некоторой погрешностью можно принять + 1 и Ьт = [c.235]

РАСЧЕТ АБСОРБЦИИ СУХИХ ГАЗОВ [c.199]

Составляем тепловой баланс абсорбера при допущении, что потерями тепла в окружающую среду можно пренебречь. Тепло, внесенное в абсорбер жирным газом и отпаренным абсорбентом и выделенное в процессе абсорбции, уносится из абсорбера сухим газом, насыщенным абсорбентом, и отводится в холодильник циркулирующим абсорбентом. Введем обозначения [c.246]

Абсорбция СОг карбонат-бикарбонатными растворами в насадочных колоннах при комнатной температуре используется в промышленности вместе с последующей высокотемпературной десорбцией как для удаления СОг из газов, так и для получения сухого льда [29]. [c.130]

Блок абсорбции и стабилизации верхнего продукта первой ректификационной колонны 6. Основным аппаратом блока является фракционирующий абсорбер 13, разделенный глухой перегородкой на две части нижнюю — абсорбер-десорбер с 31 тарелкой и верхнюю— абсорбер второй ступени с 6 тарелками. В абсорбере-де-сорбере из газа поглощаются пропан и бутаны, а из жидкой фазы отпариваются метан и этан. Абсорбентом служит фракция н. к.— 85 °С. Абсорбер второй ступени предназначен для поглощения паров бензина, увлеченных сухим газом из абсорбера-десорбера. Абсорбентом служит фракция 140—240 °С. Насыщенный абсорбент из абсорбера второй ступени насосом подается в первую ректификационную колонну б сухой газ, выходящий с верха абсорбера второй ступени, поступает в топливную сеть завода. Тепло абсорбции в абсорбере-десорбере снимается в трех точках по высоте абсорбционной части аппарата циркуляцией абсорбента через холодильники. [c.107]

Вначале на установках АВТ с блоком стабилизации и абсорбции абсолютное давление в абсорбере рекомендовалось поддерживать 10 кгс/см2. В дальнейшем оказалось достаточным 5 кгс/см . При необходимости повышения давления сухого газа, выходящего-с верха абсорбера, устанавливают дожимные компрессоры соответствующей производительности. Стабилизатор работает удовлетворительно при абсолютном давлении не менее 10—12 кгс/см . Аппаратурное оформление блока стабилизации и абсорбции установок АВТ и их размер определяются углеводородным составом бензиновых фракций, газа и их количеством. Стабилизационная колонна оборудуется ректификационными тарелками в количестве 40 шт. [c.151]

С верха абсорбера 3 уходит сухой газ с содержанием углеводородов Сз —С5 не более 10—15 % (об.). В сепараторе 4 от него отделяется конденсат, а сухой газ направляется в заводскую топливную сеть. Абсорбер оборудован системой циркуляционных орошений для съема тепла абсорбции. Тепло для отпаривания углеводородов С1 —Са подается в низ абсорбера с помощью горячей струи . Для этого продукт с низа абсорбера забирается насосом 1, проходит один поток трубчатой печи 5 и вводится в абсорбер 3 под первую ректификационную тарелку. [c.59]

Стимулом для развития промышленных процессов окисления простых парафинов до различных алифатических кислородных соединений послужила относительно низкая их стоимость. Эти углеводороды в больших количествах производятся нефтеперерабатывающими заводами, а также легко могут быть получены из природного газа. Углеводороды от пропана до пентана можно получить в достаточно чистом виде путем фракционирования природного бензина и сжиженного нефтяного газа, получаемого на газобензиновых установках. Эти установки могут также давать в большом количестве этан. В случае необходимости этан можно получать путем низкотемпературной абсорбции или конденсацией сухого газа. Метан и этан можно транспортировать посредством трубопроводов, сжиженные углеводороды посредством трубопроводов, в цистернах и океанских танкерах. [c.341]

I—вход исходного масла (сырца) 2, Л—подогреватели сырца —колонна для абсорбции фенола из водяного пара I—экстракционная колонна i—трубчатая печь для рафината 7—разделитель рафината и паров фенола I—перегонка рафината с водяным паром 9—холодильник рафината 10— выход рафината II—орошение 12—сборник сухого фенола 13—подогреватель сырого экстракта [c.389]

Получаемый в результате реакции газообразный хлористый водород с температурой 375—400 °С через прямоугольное отверстие на боковой стенке покидает реакционную камеру п направляется на абсорбцию водой. Сухой хлористый водород, выходящий из печи, имеет концентрацию только 30—40 o. При хорошем уплотнении муфеля концентрация хлористого водорода в газе может быть повышена до 50% и выше. [c.70]

Сухой газ с установки масляной абсорбции идет на осушку диэтиленгликолем и после этого поступает в газопровод. [c.10]

Пример 8. Определить количество аммиака, требуемое для производства 100000 т/год азотной кислоты, и расход воздуха на окпсление аммиака, если цех работает 355 дней в году, выход оксида азота 0,97, степень абсорбции 0,92, содержание аммиака в сухой аммиачно-воздушной смеси 7,13% (масс.). [c.11]

Пример 17 [10, с. 186]. Составить материальный баланс отделения окисления аммиака (на 1 т азотной кислоты). Степень окисления ЫНз до N0 — 0,97, до N2 — 0,03 N0 до N02—1,0. Степень абсорбции 0,92. Содержание аммиака в сухой аммиачновоздушной смеси 7,13 /о (масс.). Воздух насыщен парами воды при 30 °С. Относительная влажность 80%. [c.19]

Согласно условию примера, в газе должно остаться не более 1,5% СОа- Содержание влаги в газе в процессе абсорбции не меняется и остается равным 3 объемн. %. На долю сухого газа, следовательно, приходится 97%. [c.209]

Зная температуру исходного газа ( исх) и тощего абсорбента, задаются температурой сухого газа, которая в общем случае на 2—3°С (абсорбция газов средней жирности) или на 4—8°С (абсорбция жирных газов) выше температуры тощего абсорбента. [c.112]

Находят среднюю эффективную температуру абсорбции, представляющую собой среднее арифметическое температур исходного и сухого газов. [c.112]

И. По уравнению теплового баланса абсорбера определяют температуру сухого газа и среднюю эффективную температуру абсорбции. Если средняя эффективная температура окажется равной или близкой к той, которой задались в начале расчета, то расчет считается законченным. В противном случае расчет повторяют, задаваясь новыми значениями температур сухого газа. [c.113]

Выход технического водорода (сухого) после ступени абсорбции СО2 равен [c.71]

Вследствие поглощения при абсорбции определенных компонентов газа потоки абсорбента и газа могут существенно изменяться по высоте аппарата. Аналогичная картина наблюдается и при десорбции. Обычно различают абсорбцию тощих (сухих) газов, при которой количество извлекаемых компонентов не превышает 10—15 %, и в этом случае можно пользоваться усредненными характеристиками потоков, и абсорбцию жирных газов, при которой требуется учитывать изменение характеристик газового и жидкостного потоков по высоте аппарата. [c.196]

Нетрудно установить (см. рис. У1-2), что в этом случае основные расчетные уравнения для абсорбции, включая график, приведенный на рис. У1-9, могут быть использованы и для расчета десорбции. Так, в случае обработки сухого газа эффективность десорбции [c.209]

Так, при разделении смеси сухих углеводородных газов процесс адсорбции оказывается более выгодным, чем процесс абсорбции, тогда как для жирных газов целесообразнее применять процесс абсорбции. Аналогичное замечание относится и к разделению жидких смесей в случае невысокого содержания извлекаемых компонентов в сырье адсорбционное разделение предпочтительнее экстракции. [c.283]

Для иллюстрации могут быть приведены показатели работы установки масляной абсорбции Туймазинского газобензинового завода. На заводе перерабатывается попутный нефтяной газ, который сжимается на компрессорной станции с 2,5 до 13 кПсм и с температурой 16—30° С подается на абсорбцию. Сухой газ после абсорбции дожимается до 32 кГ/см и направляется в газопровод. Состав газов (в % мол.), поступающих и уходящих с завода, приведен в табл. 13. [c.128]

С верха абсорбера 9 выводится сухой газ (метан и этан с примесями), который поступает в дополнительный абсорбер 12 для полного удаления тяжелых углеводородов. Абсорбция сухого газа осуществляется фракцией 200—240 °С, которая з-абирается с промежуточной тарелки стабилизационной колонны 4. С верха абсорбера 12 выводится сухой газ примерно следующего состава 19,4% СОз и N2, 50,2% СН4, 27% СгНе и 3,4% СзНв. Частично сухой газ используется на установке как топливо для печей 3. Остальное количество его поступает на переработку с целью получения этановой фракции. [c.69]

Влажные гранулы ссыпаются в сушильный барабан 4, снабженный топкой 5. Газы от сушильного барабана обеспыливают в циклонах 6 и направляют в систему абсорбции. Сухие гранулы элеватором 7 направляют на грохоты 8 в первом по ходу движения материала грохоте отделяется крупная фракция, поступающая затем в дробилку 9. Во втором грохоте происходит отделение фракций товарной крупности от мелочи. Последнюю объединяют с продуктом, выходящим из дробилки 9, и транспортером направляют в элеватор 3 и далее в аммонизатор-гранулятор 2. Вместо системы классификации из двух односитных грохотов часто используют систему, включающую один двухситный грохот. [c.202]

ЭЛОУ 2 — атмосферная перегонка нефтп (АТ) <3 — вакуумная перегонка мазута (ВТ) 4 — выщелачивание компонентов светлых нефтепродуктов 5 — вторичная перегонка широкой бензиновой фракции 6 — стабилизация бензина 7 —абсорбция и десорбция, / — сырая нефть // — обессоленная нефть /// — компоненты светлых нефтепродуктов /1/— выщелоченные продукты 1/— масляные дистилляты V/— широкая бензиновая фракция V//— сжиженные газы Vfll — мазут IX — легкие бензины X — бензин па стабилизацию X/— узкие бензиновые фракции Х// —стабильный бензин Х1П — сухой газ. [c.142]

На рис. 55 приводится принципиальная схема блока стабилизации и абсорбции, используемого на комбинированной установке ЭЛОУ — АВТ со вторичной перегонкой бензина (тип А-12/9) производительностью 3 млн. т/год сернистой нефти Ромашкинского месторождения. Смесь легких бензиновых паров и газа из первой ректификационной колонны атмосферной части установки АВТ поступает в емкость для сепарации газа 2. Газ после отделения от жидкой фазы проходит в абсорбер 9. Абсорбентом служит фракция н. к. — 85 °С, коточая подается с низа стабилизатора через теплообменники 8. Избыток фракции н. к. — 85 °С выводится из системы. Абсорбентом для абсорбера II ступени служит фракция 140—240 °С, выходящая из осксзной ректификационной колонны атмосферной части. Насыщенный абсорбент из абсорбера II ступени насосом подается в основную ректификационную колонну. Сухой газ, выходящий с верха абсорбера II ступени, поступает в топливную сеть завода. Тепло абсорбции во фракционирующем [c.149]

Блок абсорбции-десорбции (фракционирующий абсорбер). Во фракционирующем абсорбере контролируется и регулируется подача абсорбента в абсорбер II ступени, в зависимости от содержания С5 в уходящем сухом газе подача абсорбента в абсорбер-десорбер в зависимости от содержания Сз в уходящем сверху газе расход деэтаиизированной фракции н.к.— 140 °С и абсорбента, выходящего из абсорбера, в зависимости от содержания Сг в жидкой фазе уровень в кипятильнике фракционирующего абсорбента давление. Излишнее тепло в абсорбере снимается циркулияцией абсорбента через холодильники. Температура под тарелкой, с которой забирается абсорбент, регулируется подачей охлажденного абсорбента. Расход циркуляционного абсорбента регистрируется. [c.224]

Газовые компрессоры, подающие жирный крекинг-газ в секцию абсорбции и стабилизации, нриводятся в действие обычно газомоторами, потребляющизаи в качестве топлива сухой очищенный крекинг-газ. [c.12]

Двуокись углерода из газа для синтеза аммаака чаще всего предварительно вымывается водой при повышенном давлении (10—30 ат).- Использование относительно большой растворимости СОг в воде (и малой растворимости На и Na) является основой зтого метода. Расширение водного раствора, покидающего скруббер, в турбине позволяет нагнетать воду для повторной абсорбции СОг (рис. IX-2). Вследствие этого нагрузка электродвигателя 6, приводящего в движение насос 5, уменьшается на 30—50%.Вода из турбины поступает на предв-арительную дегазацию, поскольку отходящий газ, содержащий 60% Oj и 40% Нг и Nj, можно вернуть на первую ступень компрессора и затем в производство. Благодаря этому не только уменьшаются потери водорода, но одновременно после конечного дегазатора, помещенного на регенерационной башне, получается чистый Oj ( 98—99%). Двуокись углерода такой чистоты можно применять в производстве мочевины (см. стр. 379) или сухого льда. В данном случае разность давлений используется как движущая сила для выполнения работы нагнетания. [c.353]

Схема установки с абсорбцией при низкой температуре показана на рис. 5 [36]. Исходный газ сначала охлаждается водой, после чего разделяется на два потока. Один поток подвергается в теплообменнике дальнейшему охлаждению холодным сухим газом, после чего поступает в абсорбер на некотором расстоянии от его низа. Остальная часть газа вместе с конденсатом подается в низ абсорбера. Такая система подачи жирного газа дает, с одной стороны, возможность нагревать холодный сухой газ до температуры, близкой к нормальной с другой стороны, полностью обеспечивает нагрев насыщенного абсорбента в абсорбере, что уменьшает содержание в нем растворенного газа. Орошается абсорбер регенерированным абсорбентом, который охлаждается смешением с холодным сухим газом и отделяется от последнего в сепараторе. Выходящий из абсорбера насыщенный абсорбент нагревается в теплообменнике, охлаждая при этом регенерированный абсорбент, и поступает на верх абсорбционной секции реабсорбера-деэтанизатора. [c.29]

Эффективную поверхность определяли из результатов опытов по абсорбции аммиака водой на обычных карамических насадках. Для этого получаемые при абсорбции значения kgUe делили на значения kfj, полученные при возгонке нафталина с полной поверхности сухой насадки, считая, что средняя величина kg для полной и орошаемой поверхности одна и та же. В результате деления получали значения поверхности а , эффективной для физической абсорбции. [c.215]

Углеводородный состав сухого газа после абсорбции газов каталитического крекинга и тритинга (вес. %) [c.204]

Газы из экстрактора при 75 °С направляются в систему, абсорбции. В первом абсорбере, орошаемом 10—15% Н231Рб, улавливаются фтористые соединения и газы охлаждаюттся до 70 °С, содержание влаги в газе повышается с 260 до 270 г на 1 кг сухого воздуха. Этот газ поступает во второй абсорбер, орошаемый охлажденной Н251Рб. Газ из второго абсорбера при 45 °С подают вентиляторам в экстрактор, где воздушная смесь барботирует через поверхностный слой пульпы. В результате [c.231]

В процессе сушки двойного суперфосфата распылительной сушилке (поточный способ производства) в газовую фазу выделяется около 40% фтора (2HF-f SiF4) от введенного с исходными компонентами. Концентрация фтора 3—5 г/м . Отходящие топочные газы увлекают значительное количество пыли, поэтому предусматривается тонкая сухая пылеочистка в циклонах до содержания пыли не выше 0,05 1кг/м перед абсорбцией фтора. При сушке гранулированного суперфосфата в бараба НН0й сушилке газы содержат 0,3—0,5% фтора, степень выделения фтора с топочными газами составляет около 17% [104]. [c.243]

Блок-схема установки Г-43-107 с предварительной гидроочисткой сырья приведена на рис. 2.16. Сырье (вакуумный дистиллят сернистых нефтей) подвергается в секции I гидроочистке на алюмокобальтмолибденовом катализаторе. После отделения бензиновой и дизельной фракций гидроочищенное сырье подается на каталитический крекинг в секцию 2. Продукты крекинга подвергаются ректификации с получением жирного газа, нестабильного бензина, фракций 195—270°, 270—420°, выше 420 °С. Жирный газ и нестабильный бензин направляются в секцию 3 на абсорбцию и газофракциоиирование, где получаются стабильный бензип, ББФ, ППФ, сухой газ и сероводород, абсорбированный моноэтаноламином из жирного и водородсодержащего газов. Дымовые газы регенерации поступают в секцию 4 для утилизации теплоты, затем в электрофильтры 5 для улавливания катализаторной пыли и потом в дымовую трубу. [c.116]

В-третьих, однопол очные аппараты ввиду простоты их конструкции заманчиво применять для короткой схемы сухой очистки [1, 26] производства серной кислоты контактным способом на газе от обжига серного колчедана. В этом случае газ, содержащий 8—10% ЗОз, после неполной сухой очистки поступает в контактный аппарат. Минимальная степень превращения для короткой схемы составляет около 80%, поэтому необходим высокий слой катализатора — 350— 450 мм. Оптимальная температура составляет 520—500° С, тогда как при адиабатическом режиме [уравнение (111.12)] она была бы 700° С. Поэтому необходимо отводить из слоя большое количество тепла и целесообразно устанавливать трубы парового котла непосредственно в кипящем слое катализатора, используя хорошую теплоотдачу. Газ после контактного аппарата охлаждается в теплообменниках, затем серный ангидрид абсорбируется с образованием загрязненного олеума и моногидрата, а оставшийся чистый газ поступает во вторую стадию окисления в аппарат с фильтрующими слоями катализатора и затем на повторную абсорбцию. Достигается весьма высокая степень окисления 30а х = 0,995), а также более полная абсорбция серного ангидрида. Загрязнение атмосферы уменьшается в несколько раз по сравнению с обычными системами. Себестоимость кислоты по сравнению с обычными установками снижается вследствие отсутствия громоздких и дорогих в эксплуатации мокрых электрофильтров и промывных башен, а также благодаря использованию тепла реакций для получения пара. [c.151]

Процесс поглощения проводят при 40—45°С. Образовавшиеся в результате абсорбции карбонаты и гидрокарбонаты разлагаются в десорбере с выделением СО2 нагренанием до 120°С. Этот абсорб-ционно-десорбционный процесс (см. рис. И) применяется также в производстве диоксида углерода (сухого льда) из топочных газов. В качестве поглотителей СО2 также могут применяться органические вещества метанол, пропиленкарбонат С4Н6О3, сульфо-лан 4H8SO2. [c.87]

Движущая сила тепло- и массообмена (А< и АС) в уравнениях (II.1)—(И.З) по аналогии с массопередачей (абсорбция, десорбция) определяется в зависимости от взалмного направления потоков жидкости и газа, а также от принятой гидродинамической модели перемешивания. Для пенных аппаратов, как и для других реакторов со взвешенным ( кипяш,им ) слоем, общепринятой служит схема движения потоков в виде перекрестного тока. Для перекрестного тока выведены многие теоретические зависимости, характеризующие гидродинамику пенного слоя, а также массо-и теплообмен в слое пены [178, 234, 235]. Для пенных аппаратов с переливами, т. е. при перекрестном направлении потоков на одной тарелке, движущую силу сухой теплопередачи можно определять по формуле Позина [222, 232—235] [c.92]

Здесь 9 , Л(—степени извлечения и факторы абсорбции отдельных компонентов, соответственно У,-, К,- — расходы компонентов в сырье и сухом газе, соответственно — расход тощего абсорбента — константы равновесия к,омпо[1ентрв И —общий расход сухого газа- [c.111]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология