Трубки с орошаемыми стенками

Определение высоты единицы переноса (ВЕП) плоскопараллельных насадок в технических расчетах процесса ректификации можно проводить по формулам, справедливым для отдельной трубки с орошаемыми стенками того же эквивалентного диаметра при ламинарном потоке паров (до Яе, = 1000) [81 [c.262]

На рис. ПО представлена зависимость перепада давления ДРг-ж в колонне (трубке) с орошаемыми стенками от скорости жидкости при [c.256]

Листовые пакетные насадки эффективнее, чем индивидуальные трубки с орошаемыми стенками того же эквивалентного диаметра. Это объясняется большей турбулизацией жидкости и пограничных слоев газа. [c.262]

Ряд моделей, подобно модели обновления, основан на предположении, что на границе газ—жидкость не образуется пограничного слоя со стороны жидкости. Так, по Брауэру [35], в трубках с орошаемыми стенками основное сопротивление жидкой фазы сосредоточено в ламинарном слое жидкости у стенки аппарата. Однако трудно предположить, что сопротивление в слое, расположенном за ядром потока (в направлении переноса массы из газа в жидкость), может оказывать заметное влияние на перенос от поверхности раздела к этому ядру. По модели Брауэра коэффициент массоотдачи пропорционален тогда как по опытным данным рл пропорционален (стр. 118). [c.108]

Вследствие этого метод 1 применительно к насадочным колоннам нельзя считать надежным. Тот же метод для трубки с орошаемыми стенками, т. е. при фиксированной поверхности контакта, дал значительно более низкую величину п [51], хотя и в этом случае влияние свойств жидкости на волнообразование (стр. 344) могло привести к некоторому завышению п. [c.117]

Жаворонков с сотр. [54]. ... г Трубка с орошаемой стенкой 5 0,32 — [c.118]

Опыты в трубках с орошаемыми стенками, проведенные указанными исследователями [137, 138], подтверждают описанный механизм. [c.156]

Жаворонков и Мартынов [141], исследуя абсорбцию N02 водой в трубке с орошаемыми стенками, обнаружили, что при низких концентрациях N03 в газе скорость абсорбции пропорциональна этой концентрации, причем Ку не зависит от скорости газа. При более высоких концентрациях скорость абсорбции описывается уравнением [c.157]

Трубку с орошаемыми стенками предлагают [153] применять при исследовании абсорбции хорошо растворимых газов. [c.163]

Рис. 40. Схема установки для исследования скорости абсорбции в трубке с орошаемыми стенками

В последнее время часто применяют короткие трубки с орошаемыми стенками. Длина рабочей части трубки при этом составляет лишь 12—50 мм. В коротких трубках отсутствует волнообразование и условия течения жидкости приближаются к наблюдаемым в насадочных колоннах. [c.164]

Рассмотренный метод моделирования Моррис и Джексон (1531 с некоторыми видоизменениями использовали для расчета насадочных абсорберов. Они предлагают определять Р для конкретной системы в дисковой колонне, а Рр—в трубке с орошаемыми стенками стандартных размеров (стр. 163). Переход к промышленным насадкам осуществляется умножением найденных значений на соответствующие поправочные множители (см. стр. 464 и 471). [c.172]

В более поздней работе [1081 эти опыты повторили при тех же условиях, но нестационарную абсорбцию измеряли в трубке с орошаемыми стенками при 0 до 1,3 сек (вместо 0,25 сек на вращающемся барабане). При этом для всех трех систем найдено а—120 м и 00=1,6 сек. [c.175]

Гидравлическое сопротивление в трубках с орошаемыми стенками и в аппаратах с листовой насадкой изучали многие исследователи [3, 17—23]. При двухфазном потоке гидравлическое со- [c.347]

Малюсов, Жаворонков и др. [3] обработали опытные данные (как свои, так и ряда других исследователей [26—28]) по подви-санию в трубках с орошаемыми стенками и в аппаратах с листовой насадкой. При обработке были использованы координаты [c.353]

Рис. 110. Корреляция данных по трубках с орошаемыми стенками (десорбция NHs из воды q=6, м Ы) по [19]

Рис. 111. Корреляция данных по р в трубках с орошаемыми стенками [19]

Влияние абсорбции на величину смоченной поверхности. Ряд исследований [7, 1591 показывают, что смоченная поверхность определяется не только гидродинамическими условиями, но зависит также от процесса массообмена. При абсорбции хорошо растворимых газов смоченная поверхность уменьшается. Так, в трубке с орошаемыми стенками устойчивая пленка жидкости, полученная при очень низких линейных плотностях орошения Г, не нарушается в случае противотока инертного газа. Однако при введении хорошо растворимого газа (NHg) пленка разрывается и на стенках появляются несмоченные места для восстановления полной смачиваемости надо увеличить Г. [c.453]

Опыты, проведенные в трубке с орошаемыми стенками по абсорбции NHg, показали, что возрастает с повышением содержания NHg в поступающем газе (одновременно возрастает Аа), а также с увеличением скорости газа. При повышении температуры подаваемой на орошение воды, Г ш уменьшается это объяснено тем, что количество выделяемого при абсорбции тепла уменьшается на величину, затрачиваемую на испарение воды, вследствие чего снижается Да. При конденсации водяных паров из насыщенного воздуха, как и при абсорбции, наблюдалось повышение r in в данном случае градиент Да обусловливается только температурным фактором. Уменьшение смоченной поверхности при абсорбции NHg авторы обнаружили также в опытах с угольной хордовой насадкой. [c.454]

Установлено, что при использовании дистиллированной и водопроводной воды с учетом упомянутой поправки получаются практически одинаковые результаты в отношении коэффициентов массоотдачи. Одинаковы также коэффициенты массоотдачи при десорбции и абсорбции двуокиси углерода дистиллированной водой в трубке с орошаемой стенкой. [c.44]

КИНЕТИКА МАССООБМЕНА ПРИ РЕКТИФИКАЦИИ В ТРУБКЕ С ОРОШАЕМОЙ СТЕНКОЙ [c.76]

При проведении технологических расчетов ректификации ВЕП для плоскопараллельных насадок можно определять по уравнениям, рекомендованным для отдельной трубки с орошаемыми стенками, принимая вместо диаметра трубки эквивалентный диаметр каналов насадки [256]. [c.255]

На трубке с орошаемыми стенками ( - = 430 мм, ф = 20 мм) изучена зависимость коэффициента скорости абсорбции Зо от концентрации, температуры и плотности орошения раствором Н2 0 , скорости" газового потока и содержания 5О2 в хлоргазе (табл. I). [c.6]

При обработке опытных данных по абсорбции в трубках с орошаемыми стенками Кузнецов [7], Позин [8] для расчета коэффициентов массопередачи предложили уравнение. [c.350]

Следует отметить, что листовые пакетные насадки несколько эффективнее, чем индивидуальные трубки с орошаемыми стенками того же [c.357]

Розкин М. Я-,Стороженко Л. В.,Якоби В. А.,Гаврилов М. С., Химическая промышленность Украины, Науч.-пронзв. сборник, № 5 (47), 1969, стр. 35. Исследование массопередачи при хемосорбции озона (водными и водно-глицериновыми растворами иодистого калия) в трубках с орошаемыми стенками при противотоке газа. [c.275]

К у лов Н. H., М а л ю с о в В. А., Массоотдача в трубке с орошаемой стенко.ч при перемешивании газовой фазы, ДАН СССР, 173, № 4, 876 (1967). [c.578]

Джиллиланд, Шервуд [51]. . . г Трубка с орошаемо стенкой 1 0,44 — [c.118]

Хикнта с сотр. [57]...... ж Трубка с орошаемой стенкой 3,6 0,5 Пределы см. табл. 24 (стр. 365) [c.118]

Трубка с орошаемыми стенками (схему установки см. рис. 40)— один из наиболее распространенных аппаратов для лабораторных исследований динамическим методом. Основной частью установки является вертикальная трубка 2. Жидкость поступает в сосуд /, и, перетекая через край выступающей внутрь сосуда трубки, стекает пленкой по стенкам последней и через регулятор уровня 4 отводится из аппарата. Как показали опыты [152], коэффициент массопередачн в трубке с орошаемыми стенками зависит от способа ввода в нее газа. Поэтому газ следует вводить через успокоительный участок 3 длиной не менее 20 диаметров трубки. При других способах ввода газа вследствие турбулизации, создаваемой в месте ввода, получаются завышенные значения коэффициентов массопередачн. Поверхность соприкосновения фаз принимают равной внутренней орошаемой поверхности трубки на рабочей длине Н. [c.163]

Дисковая колонна первоначально предназначалась для исследования массопередачн в жидкой фазе, но получила применение и при исследовании массоотдачи в газовой фазе. Считается, что течение жидкости в дисковых колоннах в большей степени, чем это достигается в трубках с орошаемыми стенками, приближается к условиям насадочных. абсорберов. При перетекании с диска на диск происходит перемешивание жидкости так же, как и при перетекании с одного элемента насадки на другой. [c.164]

Рассмотренные методы второй группы пригодны лишь в том случае, если не зависит от Rep. Независимость от Rep характерна для аппаратов с фиксированной поверхностью массопе-редачи (трубки с орошаемыми стенками, дисковые и шариковые колонны) или для аппаратов, в которых поверхность массопере-дачи не зависит от скорости газа (насадочные абсорберы при режимах ниже точки подвисания). В таких аппаратах, как барботажные абсорберы, поверхность массопередачн определяется скоростью газа, ОТ которой зависит и , отнесенный к условной поверхности контакта. [c.170]

Несколько иную конструкцию механического пленочного абсорбера испытали Жаворонков с сотр. [721 для поглощения окислов азота раствором соды. Абсорбер (см. рис. 112,6) разделен перегородками 2 на несколько секций. В каждой секции на валу 3 закреплен сплошной диск 4, к которому прикреплены два пакета кольцевых дисков 5. Благодаря такому устройству газ движется зигзагообразно. Скорость газа при прохождении через пакет дисков была равна 2,5 м1сек, сопротивление абсорбера достигало 340 н/м , коэффициент массопередачи Кр составлял 0,55— 1 кмоль м ч --бар . По данным авторов, Кр соответствовал значению, найденному в лабораторных условиях в трубке с орошаемыми стенками. [c.372]

Опыты Зуйдервега и Харменса [162] в трубке с орошаемыми стенками и насадочной колонне подтвердили, что смачиваемость ухудшается, если при поглощении компонента снижается а жидкости. [c.455]

Моррис и Джексон [51 установили связь между массоотдачей в насадочном абсорбере и трубке с орошаемыми стенками (стр. 163). Они предложили значения Рр, найденные при опытах в трубке или рассчитанные по формуле (У-59) с рекомендованными ими коэффициентами (см. табл. 23), умножать на поправочные множители зависящие от типа насадки (табл. 32). [c.464]

Уравнение (VI-112) по исследованиям Черткова [209] применимо и к другим щелочным растворам, в частности, к растворам сульфит-бисульфита аммония (при рН б). Опыты проводились в башнях диаметрами 0,8 и 1 м [209], а также в промышленном абсорбере диаметром 6 м [210]. Все эти аппараты были насажены кольцами размером 50 мм в укладку, причем имелись три последовательно соединенные ступени абсорбции. Объемный коэффициент массопередачи при скорости газа 1 —1,3 м/сек и плотности орошения 2—4 м/ч составлял около 60 кмоль-м -ч -бар . Было установлено, что Кро возрастал с увеличением концентрации NHg в растворе (Сд) и уменьшался с повышением в нем отношения so . Анализ указанных исследований показал [209], что с повышением отношения sOj/ b (в частности, в первых ступенях абсорбции) в соответствии с уменьшением pH раствора возрастает доля сопротивления жидкой фазы, что и приводит к снижению К.ри-Это снижение можно определить, исходя из полученной при проведении опытов в трубке с орошаемыми стенками зависимости [211], по которой Кр пропорционален химической емкости раствора в степени 0,16. [c.478]

Аналогичные результаты получены в опытах, проведенных в трубке с орошаемыми стенками [216а]. По данным этих опытов, Ку пропорционален абсолютной скорости газа в степени 0,7 или относительной скорости в степени 0,75. При абсорбции SOg олеумом (11—22% своб. SO3) значения К у примерно на 20% ниже, чем при абсорбции 98%-ной H SO это можно объяснить наличием в случае абсорбции олеумом некоторого сопротивления жидкой фазы. [c.480]

Проведенные обследования промышленных абсорберов показали, что коэффициент массопередачи в моногидратных абсорберах, насаженных кольцами размером 50 мм в укладку, при скорости газа 0,65—1,46 м/сек и плотности орошения 13,5—28 м/ч составляет 75—195 кмоль-м -ч -бар . Оказалось [24], что значения Kpv, выраженные в кг м ч - бар , удовлетворительно коррелируются с соответствующими значениями, найденными при абсорбции NH3 водой (в колонне диаметром 500 мм) умножением последних на 1,3 (при поглощении SO3 моногидратом) или 0,45 (при поглощении SO3 олеумом). На основе этих данных и исследований в трубке с орошаемыми стенками предложено [216а] для расчета промышленных абсорберов пользоваться значениями, найденными для абсорбции NH3 водой [формула (VI-94) или рис. 150], умножая их (для перехода к SO3) на коэффициент 0,7 и вводя поправочные множители и /д, а также коэффициент ухудшения 1 (стр. 450). [c.480]

Анализ экспериментальных данных Р. Нийсинга [71], полученных для короткой трубки с орошаемыми стенками, также показывает хорошую сходимость ут и у о (табл. 2.9). [c.58]

Таким образом, величина ВЭТТ в пленочных колоннах в отдельных случаях может быть оценена расчетным путем. Как следует из приведенных уравнений, ВЭТТ пленочной колонны типа полой трубки с орошаемыми стенками существенно зависит от ее диаметра, и хороший эффект очистки следует ожидать лишь на колоннах малого диаметра, но нри этом, разумеется, будет падать производительность. Аналогичные результаты получены [276] нри рассмотрении работы так называемых щелевых колонн — пленочных колонн типа коаксиальных цилиндров. Ректифицирующая часть колонны этого типа представляет собой совокупность двух или нескольких аксиально расположенных трубок [283—286] или трубку с помещенным внутри нее стержнем [287— 2921 нри определенной величине зазора (щели) между ними. В таких колоннах величина зазора играет ту же роль, что и величина радиуса в однотрубчатых пленочных колоннах. [c.97]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология