пропеллерная частная

При п=1 модифицированные формулы аддитивности (4.10) и (4.12) совпадают с выражениями (4.6). Неравенства (4.9) и (4.11) выполняются, когда (и-1)/и 1, либо при условиях 1си-Сх 1/с1 1 или 1 2 —Сг /с2 1. Первое неравенство имеет место при и 1, т. е. в случае, когда коэффициент очень мало зависит от концентрации. Вторые неравенства, в свою очередь, выполняются в случае, когда массообмен протекает вблизи равновесия при малой движущей силе либо когда один из частных коэффициентов массоотдачи много больще другого. Формулы аддитивности фазовых сопротивлений в форме (4.6), (4.7) или (4.10), (4.12) применяются обычно, когда частные коэффициенты массопередачи не зависят от концентрации. Это имеет место при наличии тонких диффузионных пограничных слоев на границе раздела фаз. В работах [222] и [225] приведены результаты экспериментов в пропеллерной мешалке с плоской границей фаз. [c.172]

Все частные случаи легко получаются из этой модели. Если в аппарате имеет место только микросмещение, то а = 0 и зона сегрегации ликвидируется. Если поступающий поток единственный, то =1 и имеем мы последовательную модель. Наконец, если аппарат представляет собой систему с полной сегрегацией, то а оо и зона микросмешения в структуре отсутствует. Применение алгоритма для расчета по этой модели требует знания функционального соотношения для скорости процесса, величины критического возраста а и вида функций распределения по времени пребывания для всех поступающих потоков. Величина а и вид функций распределения по времени пребывания зависят от ряда факторов, таких, как физические свойства систем, условий перемешивания, условий ввода и вывода потоков. Распределение по времени пребывания частиц задается структурой модели, т. е. принимается, например, в аппаратах с пропеллерной мешалкой один циркуляционный контур, а в аппарате с турбинной мешалкой — два циркуляционных контура [7]. [c.121]

КИ лопастей рабочего колеса ф ( так называемые частные пропеллерные характеристики). Серия таких характеристик осевой турбины, снятых при значениях угла ф —15, —10, —5, О, +5, +10 и +15°, показана на рис. 6-8. [c.120]

Рис. 6-8. Частные пропеллерные характеристики осевой турбины.

Характеристика поворотно-лопастной турбины строится по частным пропеллерным характеристикам исходя из условия, что в любой точке с координатами п и Q к. п. д. максимальный. [c.120]

Это построение обычно производят следующим образом. Для нескольких значений п строятся сечения частных пропеллерных [c.120]

Железняк А, С., Броунштейн Б. И., Определение частных коэффициентов массопередачи при экстракции в системе н-гептан — толуол — диэтиленгликоль в пропеллерной мешалке, ЖПХ, 35, № 12, 2706 [c.701]

В СВЯЗИ С ЭТИМ отсутствуют надежные методы определения эффективности перемешивания расчетным путем, которые можно было бы использовать для любых систем. Для частного случая перемешивания пульп в качестве критерия эффективности перемешивания предложено использовать величину о — скорость вращения пропеллерной мешалки, при которой обеспечивается подъем твердых частиц со дна аппарата и их равномерное распределение в объеме. [c.35]

Характеристика поворотнолопастной турбины может быть получена по частным характеристикам лишь путем построения, оанованного на каком-либо о бщем принципе. Таким принципом является получение в каждом режиме, т. в. в любой точке с координатами п и О ь максимального к. п. д. Это построение обычно производят способом сечений, который состоит в следующем. Для нескольких значений п строим сечения частных пропеллерных характеристик, т. е. получаем кривые Т1 = и ао= /а(<Э 1) при данном п 1 (рис. 6-16). Каждая пара кривых соответствует определенному углу лопастей ф. По частным линиям т = /., (С 1) проводим огибающую, которая покажет возможные максимальные значения т] во всем диапазоне изменения Q l и ф. Отметим точки касания огибающей с частными кривыми и шесем их на линии Оо. Для каждой точки, таким образом, апределаны координаты п 1 и Q I и значения г к, Ф и аок. Получили комбинаторные точки. [c.213]

Рис. 6-16. Нахождение комбинаторных тояек по частным пропеллерным характеристикам (рис.. 6-15).

Дальнейшие работы, проводившиеся с большой тщательностью и с учетом накопленного опыта, привели к более полным, хотя все еще частным результатам, позволившим выработать методы расчета для довольно обширных групп мешалок. Самой значительной работой этого периода следует признать работу Раштона, Костича и Эперетта [60], давших методику определения мощности для определенных типов пропеллерных и турбинных мешалок и, что для нас [c.467]

Контролы1ые кипятильники или стабилизаторы представляют собой большие железные сосуды цилиндрической формы с мешалкой. пропеллерного типа, служащей для перемешивания ни-троцеллюлозной массы лучше всего производить перемешивание посредством лопастных колес, расположенных на манер колеса центробежного насоса у самого дна. Емкость такого аппарата от 6 до 30 и он может быть также использован для смешения частных партий, полученных при разных операциях. Воду сливают декантацией, благодаря чему потерь не. происходит. Обычно кипячение длится 3 часа, и вода сменяется до тех пор, пока не будет достигнуто так называемое предельное состояние Вилл я, т. е. до тех пор, пока при продолжительно.м нагревании пробы при. высокой температуре в равные промежутки времени будет выделяться равное количество окислов азота. (Не достигнувшая предельного состояния, не [c.208]

Вода Водные растворы Свинец / Пропеллерная мешалка 500 об/мин 1200 Read — частное сообщение [c.235]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология