Раштона

На рис. 4-23,6 изображена колонна с неподвижными дисками, имеющими вырезы, и с лопастными мешалками (колонна Раштона). [c.346]

Величины аир, найденные Раштоном и Эверетом [4], даны ниже (см. табл. 4). [c.37]

Данные Раштона, Кости- [c.66]

Раштон [25] предложил использовать аналогичное уравнение для массопередачи в сосудах с мешалками при турбулентном потоке в случае периодической экстракции [c.176]

Раштон, Мак и Эверетт [179] применяли соответствующую систему для непосредственного измерения насосного эффекта пропеллерных мешалок. Аппаратура состоит из двух резервуаров, помещенных друг в друге. Поток жидкости (воды), создаваемый пропеллерной мешалкой, установленной в меньшем резервуаре, нагнетался через отверстие в днище этого резервуара, оборудованное расходомерной диафрагмой. Авторы подобрали геометрические размеры системы таким образом, чтобы получить максимальный расход, и эту величину принимали за насосный эффект. [c.107]

Раштон, Мак, Эверетт [179] 5/d = 1,5 = 1 v lnd = o,m = 0,43 Сосуды с перегородками измерение Ур — объемное [c.120]

Колонные аппараты с вращающимися перемешивающими устройствами применяются для осуществления процесса жидкостной экстракции, а часто также в качестве химических реакторов. Широкое распространение получили роторно-дисковый экстрактор (РДЭ), колонна Ольдшуля — Раштона ( Микско ) и колонна Шейбеля. [c.150]

Предложен [1, 31 ряд эмпирических уравнений для расчета характеристической скорости. Например, для колонн с турбинными мешалками (экстракторы Ольдшу—Раштона) характеристическую скорость можно найти из уравнения [c.138]

Группа дифференциальных экстракторов в настоящее время представлена, в основном, экстракторами типа Олдшуэ-Раштон . Экстрактор снабжен турбинными мешалками и специальными перегородками, которые делят колонну на ряд камер (рис. 66). В каждой камере устанавливаются вертикальные ребра, служащие для усиления турбулентности смеси жидких фаз. [c.147]

Рис. 66. Схема одной секции многоступенчатого экстрактора Олдшуэ-Раштон

Наиболее распространенными мешалками этого класса являются турбины с шестью лопатками. Их применяют в аппаратах стандартной конструкции (см. рис. 1-13), рассмотренных в главах I—III. На рис. IV-4 приведена кривая мош ности, построенная по экспериментальным данным, полученным рядом исследователей. Для ламинарной и переходной областей кривой экспериментальные данные различных исследователей находятся в хорошем соответствии. Однако для турбулентной области предельное значение критерия МОШ.НОСТИ по данным Раштона, Костича и Эверета [3] [c.63]

Рпс. 1У-5. Кривые мощности ио данным Раштона, Костича и Эверета [3] для систем с турбинными мешалками с шестью прямыми ровными лопатками, крепящимися на диске, прп различной ширине отражательных перегородок Вт В = 0,33 К1В = 0,33 Яж/ > = 1,0) [c.64]

Аппарат стандартной конструкции снабжен четырьмя вертикальными перегородками пшриной 0,1 О каждая. На рис. 1У-5 показаны кривые мощности, полученные Раштоном, Костичем и Эверетом [3] для систем с различной пшриной перегородок. При Ве 300 мощность не зависит от ширины перегородок. При [c.65]

Мощность, затрачиваемую в системах с перемешиванием лопастными мешалками, можно рассчитать по кривым мощности, полученным Раштоном, Костичем, Эверетом и Улом (рис. 1У-14). Используемые в уравнении (11,4) значение постоянной С для лопастых мешалок даны в табл. 3 (стр. 58). [c.76]

Это обстоятельство учтено в методе Раштона, Костича и Эверета, [c.77]

В соответствии с (IV,27) зависимость lg Кр от lg DJSш) можно представить графически серией пр ямых, каждая из которых соответствует определенному значению критерия Рейнольдса [15]. Зависимость тангенса угла наклона этих прямых от lg Ке также является линейной. По аналогии с проведенным Раштоном анализом выражения для показателя степени у критерия Фруда (см. гл. II) найдем, что тангенс угла наклона, прямой, выражающей зависимость у от lg Ке, равен —1/р, а отрезок, отсекаемый этой прямой на оси ординат при Ке = 1, равен ау/ у. Таким образом, выражение для показателя степени у у безразмерного симплекса в уравнении (IV,26) можно записать в виде [c.78]

Работа по изучению теплоотдачи в сосудах с перемешиванием турбинной мешалкой и с подводом тепла через вертикальные-трубчатые перегородки была проведена Раштоном, Литманом и Магонеем [16]. Система состояла из стального сосуда диаметром 1,2 м с плоским днищем и с вертикальными нагревательными трубами в качестве перегородок. Нагревательная перегородка -была сделана из оцинкованных стальных труб диаметром 0,025 м. Четыре трубы соединяли в секцию, образующую перегородку. Каждая секция располагалась на расстоянии 0,280 м от центра сосуда расстояние между стенкой аппарата и близлежащей нагревательной трубой составляло 0,025 м расстояние между-трубами было 0,038 м. [c.123]

Система со стандартной турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками, использованная Раштоном, Литманом и Магонеем, показана на рис. УП-4, г и имеет следующие геометрические характеристики [c.123]

Роджер, Трайс и Раштон [3] определили межфазную поверхность эмульсии органическая фаза — вода для ряда геометрически подобных систем, оборудованных турбинными мешалками [c.172]

На рис. Х-3 сплошная линия — кривая мощности, полученная Раштоном, Костичем и Эверетом [5] для систем, в которых [c.187]

Помимо этого, вязкости дисперсной фазы ("Пф) и дисперсионной среды (т1с) также играют определенную роль. Теоретические расчеты показывают, что значение уд несколько уменьшается при увеличении отношения Лф/т ,. На это указали Павлушенко с сотрудниками, но Роджер, а также Салливан и Линдсей (1962) нашли противоположную зависимость. Такое увеличение может происходить, если Т1ф возрастает настолько, что препятствует коалесценции и, следовательно, сдвигает равновесие в сторону образования большего числа капель и большего значения 5уд. Однако имеются определенные трудности в объяснении экспериментальных результатов. Вязкость дисперсионной среды может отличаться от вязкости чистого растворителя из-за присутствия эмульгатора. Роджер, Трайс и Раштон (1956) нашли приближенное количественное соотношение [c.25]

Согласно исследованиям Нагаты, Ямамото и Уджихары [145], для аппаратов без перегородок V — 1,9У, тогда как по исследованиям Сакса и Раштона [181], а также Нагаты и др. [148] для аппаратов с перегородками У с = (1,8- 1,96) V. [c.103]

Зависимость этого типа предложили в своих первых работах Раштон и Олдшу [178J для пропеллерных мешалок. При использовании семейства геометрически подобных мешалок можно применить зависимость S = isd is= onst), тогда уравнение (III-26) примет вид [c.110]

Раштон, Олдшу [178] То же 3 4 152 152 0,2 0,2 у /па = о,5о = 0,59 Сосуд с перегородками измерения Ур — объемные [c.118]

Раштон [180], исследуя якорные мешалки, установил аналогичную зависимость Ф NГаль-Ор и Резник [60] тоже получили подобные выражения для открытых турбинных мешалок при Z = 16. Эти зависимости были найдены для п < 800 об/мин и скоростей течения газа м/мин. [c.157]

Типичный ход зависимостей (1У-26) и (1У-27), найденный Раштоном, Костихом и Эвереттом [93, 94], представлен на рис. IV- для двух мешалок с различными типами потоков — радиальным и осевым, Кривая 1 относится к турбинной мешалке с прямыми лопастями, создающей радиальный поток ншдкости, а кривая 2 — к пропеллерной мешалке, создающей осевой поток жидкости. Для обеих мешалок даны также два дополнительных случая, когда эти мешалки работают в сосуде без отражательных перегородок (кривые 7, а и а) и с пере- [c.170]

Установленное Раштоном, Костихом и Эвереттом влияние критерия Фруда на мощность оспаривается некоторыми исследователями [9, 10, 76]. Нагата и Иокогама [76] измерили мощность, расходуемую на перемешивание жидкости, для различных типов мешалок и, не принимая во внимание критерий Фруда, обработали результаты измерений, получив при этом достаточную точность. На основании выполненных исследований они утверждают, что влияние этого параметра можно не учитывать. Кроме того, Нагата и Иокояма высказывают мысль, что замеченное Раштоном, Костихом и Эвереттом [94] влияние критерия Фруда в действительности может быть обусловлено ошибками, вызванными статическим трением устройства для измерения мощности. [c.172]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология