Каландрование распределения скорости

Иначе обстоит дело в случае неньютоновской жидкости. Прежде всего наличие фрикции сильно изменяет поле скоростей и распределение скоростей сдвига в зазоре между валками. Поэтому естественно ожидать совершенно различные отклики от различных аномальных жидкостей. Пример такого отклика для степенной жидкости, у которой п = 0,25, приведен на рис. 16.9. Видно, что при отношении окружных скоростей О /и , = 20/40 максимальное давление составляет только 33 % максимального давления, развивающегося при = 40 см/с 38 % максимального давления, развивающегося при и1 = и 30 см/с (вместо 100 %, соответствующих ньютоновскому случаю) и 44 % максимального давления при = = [/г = 20 см/с. Различие в диаметре валков при одинаковых окружных скоростях оказывает не столь значительное влияние. Так, в случае каландрования одной и той же жидкости при X = 0,3, и = АО см/с и Яо = 0,01 см максимальное давление для каландра с валками одинакового диаметра д. = 30 см) составит 0,33 МПа, в то время как для каландра с валками различного диаметра йг = = 20, 2 = 40) оно будет равным лишь 0,29 МПа. [c.603]

Рис. 6.10. Схема распределения скоростей и деформаций при каландровании

На рис. 88 дано распределение скоростей и давления в зазоре между валками при каландровании термопластичного материала [78]. [c.162]

В зазор первой пары валков каландра подается горячий гомогенизированный и пластицированный материал. На рис. 3.5 показано распределение скоростей и давлений в зазоре между валками при каландровании термопластичного материала. В рабочей зоне, ограниченной дугами захвата АВ и А В с радиусом Я (радиус валка), наружные слои материала движутся со скоростью, равной линейной скорости валков и и 2. Внутренние слои материала в начале движения подвергаются действию сил выталкивания, но затем вовлекаются в зазор между вал- [c.85]

При условии h/R < 1 уравнение (11.8-3) позволяет теоретически оценить величину к ири известных значениях объема полимера, подаваемого на валки, диаметра валка и минимального зазора вальцов. Разделив уравнение (11.8-3) на величину минимального объема полимера получим соотношение между VIV и к, зависящее от параметра HJR (рис. 11.17). Хотя приведенное выше соотношение экспериментально не подтверждено, но Берген и Скотт [331, подробно исследовавшие распределение давления между валками при каландровании листов и вальцевании полимеров, обнаружили, что в серии опытов по вальцеванию, отличающихся только скоростью вращения валков, оба параметра, к и ра, остаются существенно постоянными . Это согласуется с выводом, который следует из уравнения (11.8-3), а именно, что скорость вращения валков не должна влиять на величины Я и ра. Тем не менее в работе нет достаточно убедительных данных, подтверждающих, что суммарный объем полимера при этом поддерживался постоянным. [c.399]

Результаты, полученные с помощью МКЭ, находились в хорошем согласии с результатами, полученными строгим аналитическим методом как для ньютоновской, так и для неньютоновской жидкости. Полученная разница легко объяснялась недостаточной густотой сетки. Преимущество метода МКЭ становилось, однако, очевидным при анализе случаев, которые не поддаются аналитическому описанию. К ним относится, например, несимметричное каландрование. Можно представить себе два варианта несимметричного каландрования различные окружные скорости валков или различные диаметры валков. В первом случае аналитическая ньютоновская модель предсказывает, что распределение давлений будет идентично тому, которое возникает при симметричном каландровании с окружной скоростью /о = ( 1 + /а)/2. Аналогичным образом во втором случае профиль давлений оказывается идентичен профилю давлений гипотетического каландра, радиус валков которого равен Я = = Яг + Я,) 2. [c.603]

Несимметричное каландрование . Выведете уравнение распределения давления при каландровании ньютоновской жидкости между валками разного диаметра, но с одинаковой окружной скоростью. Примите те же упрощающие допущения, что и при выводе модели Гаскелла (разд. 10.5). [c.364]

Основной реологический процесс, протекающий при каландровании вязких или аномально вязких (термопластичных) материалов,— ламинарцое вязкое течение При введении некоторых упрощений в систему уравнений, описывающих модель, оказывается возможным провести математический (гидродинамический) анализ процесса. Такой анализ, если бы он был полным, позволил бы, исходя из реологических свойств каландруемого материала, геометрии зоны контакта (радиуса валков и величины зазора) и скорости каландрования, рассчитать производительность, толщину получаемого листа, распределение,температур, распорные усилия, вращающий момент и мощность привода. [c.224]

Неравномерный характер распределения температуры следует учитывать при выборе режимов каландрования термочувствительных полимеров (например, склонных к подвулканизации резиновых смесей). Расчетные и экспериментальные данные показывают, что локальные приросты температуры в сеченнп каландруемого листа при высоких скоростях каландрования холодных смесей могут достигать нескольких десятков градусов. [c.392]

Величина каландрового эффекта зависит ог те гаературы, скорости движения валков, времени отдыха каучука Ч Чем больше абсолютная скорость враш,ения валков и чем больше различие в их скоростях (так называемая фрикция), тем больше каландровый эффект. Температура каландрования действует в обратном направлении (табл. 18). Последнее положение становится ясным, если учесть, что с повышением температуры увеличивается интенсивность теплового движения молекулярных цепей каучука, а следовательно, и хаотичность их распределения, свойственная изотропному телу. [c.232]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология