Степень жидкости по насадке

Диффузионные модели (однопараметрические). Такие модели получили распространение при исследовании течения жидкости в слоях насадки и в некоторой степени используются при исследовании течения промывной жидкости в порах осадка. В соответствии [c.254]

На эффективность работы насадочной колонны влияют массовые скорости пара и жидкости, тип и степень смачиваемости насадки, отношение диаметра колонны к размеру насадки, высота слоя насадки, распределение потоков по сечению колонны. [c.682]

По данным работы [2], при точечной подаче жидкости ее растекание по кольцам Рашига 50 X 50 жж, загруженным навалом, прекращается на глубине I = 750- -1000 мм при регулярной укладке этих колец глубина, до которой продолжается растекание, не превышает I = 500- -600 мм. Эти данные согласуются с работой [4] по определению смоченной поверхности регулярно уложенных колец Рашига 50 X 50 и 80 X 80 мм, из которой видно, что увеличение I сверх 800—900 мм не приводит к заметному увеличению смоченной поверхности. Скорость газового потока не влияет на степень смоченности насадки [4], а поперечные размеры й контура растекания потока жидкости для колец навалом и уложенных практически не изменяются с увеличением вязкости в 27 раз и удельного веса в 1,97 раза (по сравнению с водой [2]). С увеличением размера колец возрастает диаметр поперечного сечения потока. Поэтому можно считать, что применение крупных [c.65]

Зернистый слой из колец,с высотой, обычно равной внешнему диаметру (кольца Рашига и их модификации), широко используют в химической технологии как насадку в абсорбционных, ректификационных и реакционных аппаратах. Исследованию гидравлических закономерностей в такой насадке посвящены специальные монографии [63,80]. При этом в работе Жаворонкова [63] для наиболее существенного для практики интервала критериев Rea = 40—4000 рекомендована одночленная степенная зависимость = 3,8/Re - , которая в указанном интервале дает значения fs, в 1,5—2 раза превышающие рассчитанные по зависимости (11.62). Однако на кривую = 3,8/Re - достаточно удовлетворительно укладывается большинство опуб-, линованных данных и она может быть рекомендована для инженерных расчетов. В принципе, для течения с преобладанием сил инерции условия течения жидкости (газа) между кольцами и внутри них несколько различны и коэффициент сопротивления /э может зависеть не только от Rea, но и от отношения внутреннего и внешнего диаметра кольца di/ 2 [42]. Однако однозначной зависимости /э от этого параметра установить не удалось. [c.65]

Анализ данных по растеканию (см. рис. 14, а и б) позволяет сделать важный вывод о существенном влиянии диаметра зоны ii ( и отдельно прироста радиуса орошения этой зоны ДУ при увеличении q и крупности колец) на степень смачивания поперечного сечения пасадки. Это видно из следующего. Если исходить нз условия равномерного заполнения поперечного сечения насадки аппарата (площадью Р) одинаковыми малыми зонами смачивания (площадью / каждая), т. е. пз условия F, мколонны диаметром О получим существенно различное число точек орошения А т в зависимости от величины АЯ. Так, в аппарате диаметром 0 = 6 м при расходе жидкости в одной точке 9т = 373 см 1с ( 7г=1,35 м ч) и соответствующих этому расходу значениях < 1 = 40 см (уложенные кольца, кривая I) и й 2=50 см (кольца навалом, кривая II) число точек орошения (и отверстий оросительного устройства) существенно различны и соответственно равны [c.48]

Для учета степени смачивания насадки жидкостью вводится коэффициент смачивания гр, численно равный отнощению [c.161]

Гидродинамическая обстановка на тарелке (или слое насадки) суш ественно влияет на эффективность массопереноса, на степень достижения равновесных значений концентраций фаз. Чем ниже эффективность тарелки, тем, очевидно, необходимо большее время пребывания фаз в контакте или большая поверхность контакта. При движении жидкости вдоль контактного элемента наблюдается неравномерность массопереноса, обусловленная различными градиентами концентраций (движущей силы), различной высотой слоя жидкости, обратным забросом фаз, различной гидродинамической обстановкой и т. д. Поэтому целесообразно воспользоваться для оценки эффективности массопереноса характеристиками локальных объемов массообменного пространства, в пределах которых может быть принята однородная гидродинамическая структура потоков, и определять эффективность контактной ступени интегрально. Такой характеристикой эффективности массопереноса является локальный КПД в форме уравнения (4.59), записанный для многокомпонентной смеси в матричном виде как [1, 45, 46] [c.131]

Степень смачивания насадки в известной мере может быть охарактеризована так называемым захватом жидкости насадкой. Под захватом понимают количество жидкости, задерживаемое в единице объема насадки. Это количество жидкости складывается из статического захвата, обусловленного капиллярными силами, и динамического, вызываемого движением жидкости по насадке и скоплением ее в наиболее узких местах насадки динамический захват определяется толщиной пленки стекающей жидкости и составляет [c.190]

Существуют смесители разных типов диафрагмы задвижки или клапаны, регулирующие давление колонки с насадкой а также смесители с вращающимся ротором. Диафрагмы и колонки не дают возможности регулировать степень перемешивания и быстро забиваются механическими примесями. Простейшим регулируемым смесителем является задвижка, при помощи которой поддерживают соответствующий перепад давления в линии подачи смеси нагретой нефти и деэмульгатора. Степень перемешивания жидкости зависит от величины перепада давления на задвижке чем больше перепад давления, тем больше скорость струи и сильнее перемешивание степень перемешивания жидкости можно регулировать, изменяя [c.43]

В этих колоннах, наряду с интенсивным заполнением разбрызгиваемой жидкостью наднасадочного пространства достигается высокая степень смоченности всею слоя насадки, являющегося одновременно хорошим распределителем газа по свободному объему аппарата. Интенсивной работе этих аппаратов способствует эффект дробления жидкости о поверхность торца насадки и степы колонны. Уменьшение высоты насадки приводит к снижению гидравлического сопротивления колонны, что весьма существенно для отдельных коло1П1 и особенно для систем, состоящих из ряда колонн, поскольку с течением времени неизбежно наступает засорение насадки и резкий рост ее гидравлического сопротивления (иногда в 10—15 раз). Так, по данным А. Д. Домашнева [33], наличие только 2% разбитых колец увеличивает сопротивление примерно на 20%. На рис. 3,6 показан частично насаженный скруббер, у которого высота расположенного внизу регулярного слоя колец довольно невелика НxQ,2 Башня орашалась группой форсунок с заполненным факелом (установленных на двух коллекторах по восемь форсунок на каждом) и центрально расположенной высокопроизводительной форсункой каскадного типа [70]. Работа колонны как при совместной эксплуатации всех оросительных устройств, так и пои раздельном применении форсунок и каскадного распы- [c.12]

В миоготоинажиых производствах, когда процесс ведется под давлением, близким к атмосферному, часто нри.меняют насадочные колонны большого диаметра с регулярно уложенной насадкой, имеющей в условиях полной смоченности более развитую активную поверхность и меньшее гидравлическое сопротивление, чем беспорядочно загруженные кольца [38, 86]. Свойственное регулярной насадке малое радиальное расширение потоков стекающей жидкости (см. рис. 14) обусловливает необходимость обеспечения, наряду с равномерностью начального распределения, повышенной степени смочен-пости главного орошаемого сечения (см. стр. 45, 54). Однако обычно устанавливаемые в таких колоннах неразбрызгивающие оросители (плиты, желоба) часто не обеспечивают, как было отмечено, выполнение этого условия даже при большом числе равномерно распреде- [c.66]

Используя положения 1—4, легко рассчитать необходимое и достаточное количество патрубков или отверстий оросительной нлиты и принять нужную для обеспечения заданной степени смоченности насадки сетку их расположе1П4я в днище плиты (см. пример I). Далее легко иайти диаметр отверстий или патрубков для прохода жидкости, а также ширину и протяжеп-иость газопроводящнх зазоров оросителя (см. пример 2). [c.96]

При малоинтенсивных гидродинамических режимах (ниже под-висания) не вся поверхность насадки равномерно омывается текущей пленкой жидкости и активно участвует в массообмене с газом часть этой поверхности лишь смочена и контактирует с неподвижными (застойными) зонами жидкости. Наоборот, при режимах выше точки подвисания активная поверхность может превышать геометрическую вследствие частичного диспергирования жидкости и образования волн на поверхности стекающих пленой. В связи с этим различают степень смачивания насадки ф . и степень активное ти насадки Фа. Обозначив через [c.488]

Соответствующим образом выбранную неподвижную жидкую фазу наносят на носитель в таком количестве, чтобы степень пропитки составила 5%, и полученной неподвижной фазой заполняют колонку, которая используется для дальнейших испытаний. Разделительная способность (см. гл. VIII, разд. 3.2,3) колонки зависит в основном от ее температуры, а не от количества неподвижной жидкости. Поэтому для заполненной выбранной неподвижной жидкой фазой колонки определяют такую температуру, при которой наблюдается оптимальное разделение анализируемых компонентов. Если поддерживать эту температуру при разделении на исследуемой колонке, то независимо от степени пропитки насадки степень разделения должна быть оптимальной. Степень пропитки выбирают такую, чтобы получить желаемое время. [c.221]

Активная поверхность насадки а ф. Не вся поверхность насадки оказывается полностью смоченной и не вся смоченная поверхность а,.и одинаково эффективна. Кроме того, процессы массо- и теплопередачи протекают не только в текущей по насадке пленке, но н в каплях и брызгах, падающих в свободном пространстве насадки, а также (особенно для процессов, сопровождаемых химической реакцией) в большей или меньшей мере в застойных и медленно обновляемых зонах течения потока жидкости через насадку. Можно считать, что уменьшение неравномерности распределения газовых и жидкостных потоков по поперечному сечению насадки аппарата, а также одинаковая степень тур-булизации газа в этом сечении и возникновение волн на поверхности жидкостной пленки, смачивающей насадку, способствуют возрастанию активной поверхности и росту эффективности процесса. Обзор формул для нахождения йсм И а.чф приведен в работе [86]. [c.17]

Обеспечивается твердый носитель, на котором может расти анаэробная биомасса и, следовательно, удерживаться в реакторе. Степень дисперсности насадки изучалась для систем как с восходящим, так и с нисходящим током жидкости. Для систем с восходящим током скорость потока через реактор часто определяет тип процесса например, использование в качестве насадки песка при низких скоростях потока обеспечивает работу аппарата в режиме анаэробного фильтра, в то время как большие скорости потока приводят к работе в режиме псевдоожил енного слоя. [c.38]

Ими показано, что при близком к захлебыванию режиме подвисания в аппарате создаются наиболее благоприятные условия массонередачи между жидкой и газовой фазой вследствие возрастания толщины жидкостной пленки на кольцах насадки, увеличения степени их смоченности и более равномерного распределения жидкости, а также вследствие изменения других условий, способствующих интенсивному массообмену (увеличение скорости газа, падение диффузионного сопротивления граничащего с газом слоя жидкостной пленки, возникновение волн и вихрей на ее поверхности и др.). [c.18]

Распределители жидкости. Степень смачиваемости насадки является одним из основных факторов, влияющих на эффективность разделения и производительность насадочного аппарата. На внутреннее распределение жидкости в колонне в первую очередь, безусловно, влияет характеристика насадки. Но никакой насадкой нельзя изменить неравномерное первоначальное распределение жидкости. Поэтому распределитель жидкости во многом определяет работу асадочного массообменного аппарата. Существует [c.124]

Стекание жидкости по поверхности насадки чаще всего проходит в промежуточной области. Согласно Ван Кревелену [48], показатель степени при критерии Рейнольдса можно принять равным 0,66. Для с — 0,66 получаем [c.460]

Используя данные работы [17] по величине Лг при одноточечной подаче жидкости в центре торца иасадки и применяя для определения диаметра й (площади Р., потока, растекающегося внутри насадки) формулу (32), можно показать наличие важной для оценки эффективности скрубберного процесса связи между степенью смачивания т) поперечно расположенного внутри колонны сечения насадки и достигаемой величиной Кг (рис. 16). По осям ординат рис. 16 отложена величина 1], определяемая соотношением т] = — - (где неорошаемая поверхность сечения колонны Р ,,. = Р—Р — площадь поперечного сечения насадки) и значения Кг. Из рис. 16, а видно, что малой степени несмоченности т] поперечного сечеиия колонны (т) = 44—22%) соответствует повышенная интенсивность работы пасадки, причем минимальному г соответствуют максимальные значения Кг. Еще более четко этот эффект наблюдается при орошении регулярно уложенных колец (рис. 16,6), когда степень несмоченности поперечного сечения насадки из-за условий растекания намного больше (г] = 60—80%), а значения Кг при тех же расходах С орошающей жидкости намного меньше. Сравнение данных рис. 16, а и рис. 16,6 позволяет установить существенно важное для оценки работы оросителей на плохорастворимом газе [c.52]

По режиму истечения жидкости все оросительные устройства насаженных колонн можно разделить на струйные разбрызгивающие (перфорированные стаканы, щелевые брызгалки, звездочки и др.) и на струйные неразбрызгивающие (плиты, желоба, многотрубчатые распределители и др.). Однако нри подборе оросителя важно учесть не столько характер подачи потоков, сколько создаваемое оросителем распределение жидкости на плоскости торца иасадки. Поэтому оросительные устройства с учетом характерного для каждого из них распределения жидкости можно разделить также на две группы, отличающиеся степенью смоченности орошаемого сечения торца насадки. Характер распределения жидкости разными оросителями и схемы оросителей показаны в табл. 4, 7 и 8. [c.75]

При точечном распределении жидкости круговые зоиы смоченности диаметром с1, образующиеся в плоскости главного сечения, вследствие растекания потоков могут оказаться а) разобщенными и сближенными вплоть до касания б) частично перекрывающимися в) полностью перекрывающимися. Поэтому при проектировании оросительных устройств точечного типа следует определить степень смоченности главного орошаемого сечения насадки. На основании данных о степени смоченности этого сечения можно ири проведении расчетов найти число, расположение и размер отверстий оросителя, необходимые для обеспечения требуемого режима смоченности, а при эксплуатации установленного в колонне оросителя оценить эффективность его работы по качеству создаваемого И1 1 распределения жидкости. Схема расположения зон различного диаметра по рав1юмернон сетке с фиксированным шагом / показана на рис. 17. [c.54]

Если при работе неразбрызгивающих оросителей нельзя достичь высокой степени смоченности верхнего сечения насадки аппарата, то при установке в колонне оросителей разб.рызгивающего действия это становится возможным, так как все зоны смоченности при разбрызгивании струй жидкости достаточно велики. Повышенная смоченность торца насадки нужна не только для повышения эффективности работы верхних слоев колец, что существенно важно для колонн с небольшим отношением также для того, чтобы избежать появления [c.60]

На рис. 60 показан ороситель, выполненный в виде прямолинейного коллектора с четырьмя параллельными магистральными трубами, сгруппированными по две (каждая пара труб питается отдельным насосом), уста-иовлеппый в колонне диаметром 4,5 м. Коллектор имеет укороченные перфорированные отводы одинаковой длины с тремя крупными отверстиями в каждом, снабжен отражательными щитками и устанавливается совместно со слоем гюдсыпки колец Рашига, но ие засыпается ими сверху. Опыт пуска и эксплуатации [27] двух колонн сернокислотной системы, оборудованных этими полностью идентичными, ио работающими при разных расходах (Q = 320 и 180 м ч) оросительными устройствами, показал, что в колонне, работающей на меньшем расходе жидкости, равномерного ее распределепня можно достичь лишь при соответственно уменьшенном диаметре (1а всех отверстий перфорации иа отводах магистральных труб, или, что то же, при соответственно уменьшенном значении конструктивного фактора Л ш [50]. После существенного изменения величины о (уменьшение более чем иа 50%) в этом коллекторе оказалось возможным объединение всех четырех магистральных труб оросителя в единую сеть (посредством вставки 7 на рис. 60), что позволило орошать весь торец насадки аппарата и в случае остановки одного из двух питающих оросительное устройство насосов. Степень улавли- [c.166]

Полную смоченность орошаемой поверхности можно получить также при применении центрально установленных разбрызгивающих устройств других типов, создающих круговую симметрию распределения, например при вращении разбрызгивающих жидкость перфорированных оросителей или при установке цельнофакельных форсунок, иногда применяемых в качестве оросителей наса-ЖС1П1ЫХ колонн (см. стр. 173). Во всех этих случаях качество распределения жидкости может оцениваться к0 )ффицие11Т0м УС, взятым на всей орошаемой поверхности или на некоторой ее части, как это показано пиже при рассмотрении распределения жидкости разбрызгивающими звездочками и перфорированными полусферами иа различных режимах их работы. Коэффициент х удобно применять и в случае разбивки смачиваемой поверхности на одинаковые участки прямоугольной, квадратной и други.х форм. Поскольку степень равномерности распределения жидкости по торцу насадки существеиио влияет на эффективность работы насадочных колонн, достигаемые при установке того или и(юго разбрызгивателя значения х могут быть увязаны с эффективностью работы аппарата. [c.66]

Показателем достаточной медленности реакции применительно к насадочной колонне может служить то, что доля абсорбированного газа, вступающего в реакцию до того, как жидкость выйдет снизу из аппарата, мала. Аналогия с беспроточным или проточным абсорберами идеального смешения здесь не уместна. Вместо этого можно проводить следующую проверку выполнимости указанного условия. Сначала вычисляют количество абсорбированного газа в функции от высоты насадки для физической абсорбции, т. е. при предположении об отсутствии реакции. Затем рассчитывают скорость реакции в функции от высоты, интегрируют ее по высоте колонны и смотрят, мала ли в действительности степень прохождения реакции. [c.186]

По данным Мулииа, Бата и Коха [125J, степень растекания иотока по поверхности элемента хордовой насадки заметно изменяется в зависимости от величины расхода жицкости, поступающей на ребро плапкп, а также от физических свойств орошающей жидкости и толщины планки. [c.105]

Колонна диаметром 50 мм и высотой 6,7 м имела 8 секций, в каждой из которых находился слой колец Рашига 6X6 мм высотой 530 мм. По опытным данным зависимость высоты насадки, эквивалентной одной теоретической тарелке СВЭТТ), от скорости пара при экстрактивной ректификации имеет такой же характер, как и при обычной ректификации. В области малых нагрузок увеличение расхода пара в колонне приводит вначале к возрастанию ВЭТТ, что связано с уменьшением времени соприкосновения жидкости и пара. При дальнейшем увеличении нагрузки возрастает степень турбули-зации пара и жидкости, что вызывает улучшение массобмена, сопровождающееся понижением ВЭТТ. Оптимальные условия массобмена имеют место вблизи точки подвисания жидкости, когда эффективная смоченная поверхность насадки максимальна. [c.267]

Вместо центробежных брызгоуловителей в последнее время получили распространение сепараторы с насадкой из тонкой проволочной сетки, расположенной под прямым углом к направлению движения пара. Капли унесенной жидкости задерживаются на насадке, укрупняются и падают в паровое пространство испарителя. Сетчатая насадка, хотя и обеспечивает высокую степень улавливания брызг, не пригодна в тех случаях, когда пар содержит взвеп1енные твердые частицы. В некоторых случаях, например, при упаривании растворов органических соединений, сетчатая насадка может служить ие только для отделения брызг, но и для поглощения летучих компонентов. Брызгоотделители с сетчатой насадкой успешно применяют в тех случаях, когда вторичные пары должны обладать высокой степенью чистоты. Сетчатая насадка позволяет в этих случаях получать конденсат вторичного пара, содержащий не более 5-10 долей растворенных примесей. [c.121]

Установка в башнях каталитического улавливания слабых сернокислотных газов группы щелевых брызгалок измененной конструкции, создающих повышенную густоту распределения зон смачивания торца насадки, вместо такого же количества брызгалок обычно применяемой конструкции обеспечила прн том же и даже уменьшенном расходе жидкости необходимую степень улавлива1П1я газов в аппарате с одновременным повышением выхода и концентрации нродукциоипой кислоты (см. стр. 153). [c.177]

Следует указать, что невозможно достаточно полно описать основные закономерности процесса разделения в насадочной колонне, если оперировать только такими величинами, как высота, эквивалентная т еоретической ступени или единице переноса. Зицман [159] показал, что массообмен в насадочной колонне протекает тем интенсивнее, чем легче проникают компоненты из ядра одной фазы к границе раздела жидкость — газ и оттуда далее в ядро другой фазы. Поэтому необходимо принять во внимание два диффузионных сопротивления, а именно при массопере-носе внутри паровой фазы и при массопереносе внутри жидкой фазы. Диффузионные сопротивления зависят от среднего пути переносимого вещества в соответствующей фазе, от степени перемешивания фазы в точках контакта между насадочными телами, от турбулентных завихрений и других факторов, которые уже были обсуждены в разд. 4.2. Соотношение между диффузионными сопротивлениями в газовой и жидкой фазах, экспериментально измеренные Зицманом для семи различных типов насадки, указаны в табл. 17. Из данных табл. 17 следует вывод, что вклад диффузионного сопротивления газовой фазы в общее сопротивление массопереносу при ректификации может составлять от 9 до 96%. [c.119]

Отметив, что данные Шулмэна и др. относятся к полной задержке, т. е. ко всей жидкости, находящейся в насадке, автор не указывает, что формула Баченэна обобщает результаты, относящиеся лишь к динамической задержке, т. е. той части жидкости, которая находится в движении и, в частности, быстро стекает из колонны по прекращении ее орошения. Именно эта составляющая количества задерживаемой жидкости не зависит от поверхностного натяжения, в то время как полная задержка, согласно Шулмэну и др., зависит от него в заметной степени вследствие существенности влияния поверхностного натяжения на статическую задержку, соответствующую той части жидкости, которая остается в насадке по прекращении орошения. Примеч. пер. [c.224]

Смотреть страницы где упоминается термин Степень жидкости по насадке: [c.265] [c.85] [c.121] [c.30] [c.196] [c.67] [c.362] [c.52] [c.62] [c.70] [c.98] [c.133] [c.179] [c.222] [c.133] [c.150]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.433 , c.434 ]

ПОИСК

Смотрите так же термины и статьи:

Степень жидкостей

Справочник химика 21

Химия и химическая технология