Оптимальное распределение давления

Расчет оптимального распределения давления в реакторе. Задача оптимизации для реактора с распределением давления сформулирована в гл. I (1,7). [c.93]

Предстоит проанализировать несколько факторов. Во-первых, необходимо знать влияние температуры и давления на равновесный выход, скорость реакции и состав полученных продуктов. Это даст возможность определить оптимальный температурный режим процесса, т. е. программу изменения температуры во времени для периодического процесса, оптимальное распределение температур по длине реактора идеального вытеснения или по аппаратам каскада проточных реакторов идеального смешения. Указанные данные позволяют также успешно выполнить расчет реакторов. [c.205]

Оптимальное распределение давлений обеспечивает также равенство температур нагнетаемого газа по ступеням, так как при адиабатном процессе сжатия эта температура в /-й ступени определяется по формуле [c.81]

Оптимальное распределение давлений можно получить для заданной степени повышения давления выбором соответствующих рабочих объемов в ступенях. Если же имеется компрессор с данными размерами цилиндров, то промежуточные давления устанавливаются при работе компрессора сами собой в зависимости от начального и конечного давлений. [c.247]

Оптимальное распределение давления. В данном случае в трубке с катализатором ищем оптимальное распределение давления с точки зрения некоторого критерия. [c.10]

Длина интервала интегрирования 0 = 8 л- мин г" . Результаты решения задачи об оптимальном распределении давления в реакторе приведены в табл. 22. [c.93]

Алгоритм расчета оптимального режима заключается в следующем. Для заданной нагрузки (оптимальная нагрузка МВУ получена на первом уровне оптимизации цеха) по электролитической щелочи по математической модели с использованием критерия (У1,79) определяется оптимальный расход пара С )к на первом шаге работы МВУ (к=1, Аг = 8 ч) для каждого из трех возможных состояний МВУ. Такому расходу пара соответствует оптимальное распределение давлений по корпусам МВУ рп,опт е 1, 3, 4 . Расчеты выполняются с учетом ограничений ( У 1,70) затем переходят ко второму интервалу. В каждое состояние этого интервала можно попасть тремя путями (см. рис. У1-9,а). [c.202]

Остановимся теперь на некоторых результатах определения оптимальных режимов (оптимизация проводилась градиентным поиском). Во всех случаях расчеты показывают, что кратность циркуляции водородсодержащего газа и давление выгодно поддерживать минимальными. В табл. Х-5 приведен абсолютный выход ароматических углеводородов при заданной скорости для опытно-промышленной установки при работе в мягком температурном режиме, жестком температурном режиме и при оптимальном распределении температур. Оптимальный температурный [c.345]

Для хорошей работы зоны питания давление должно возрастать вдоль этой зоны. Максимально возможная теоретическая производительность зоны питания может быть получена при = Р1. Анализ уравнений, описывающих зону питания, показывает, что существуют оптимальные угол подъема винтового канала червяка и глубина канала, при которых достигается или максимальная производительность зоны питания, или максимальное давление. Ранее мы отмечали, что Рх мало, следовательно, для создания высокого Р отношение Р2/Р1 должно быть очень велико. Увеличивая Р1 за счет принудительной подачи (т. е. установив питающий червяк в загрузочном бункере), пропорционально увеличиваем Р - Из уравнения (12.2-8) видно, что продольное распределение давлений в зоне питания червячных экструдеров имеет экспоненциальный характер так же, как и в мелких прямоугольных каналах (см. разд. 8.13). Если поддерживаются изотермические условия и коэффициенты трения остаются постоянными, то транспортировка твердого материала улучшается при увеличении отношения Д//, и скорости вращения червяка (Ф уменьшается для данного О). Однако точное измерение коэффициентов трения экспериментально затруднено (см. разд. 4.3). [c.438]

По многим причинам распределение давлений (в расчетном режиме) отличается от оптимального, что вызывает некоторое увеличение потребляемой мощности. Однако даже заметное отклонение от оптимальных значений приводит к сравнительно небольшому перерасходу мощности. Например, при е = 51, = [c.246]

Оптимальные кусочно-постоянные функции распределения давления (для различных га) изображены на рис. 14. [c.93]

К описанной выше задаче сводятся многие задачи химической технологии. Например, как показано в главе II, к такой задаче сводится задача нахождения оптимального распределения температур, давлений и т. д. внутри химического реактора. [c.179]

Соответственно под обратной задачей понимается нахождение конфигурации решетки, которая поворачивает на угол Др заданный ноток, образующий с фронтом решетки угол Рь Обычно в такой постановке однозначного решения обратной задачи не имеется. Существует бесконечное множество решеток, отличающихся друг от друга геометрическими параметрами и формами профилей, которые удовлетворяют поставленным условиям. Задача становится однозначной при наложении дополнительных условий. В случае потенциального потока эти условия обычно налагаются на геометрию решетки и.пи на распределение давления по профилю, или, наконец, на комбинацию из указанных факторов. В случае вязкого потока из всего множества решеток, осуществляющих заданный угол поворота, находится оптимальная (с минимальными потерями). [c.8]

На рис. 68 изображена схема установки, состоящей из трех скрубберов. Газ, содержащий 3—5% СО и 1—2% СОг, под давлением 125 ат поступает в низ скруббера сверху, через разбрызгивающее устройство поступает медноаммиачный раствор МАР. После очистки содержание СО в газе не должно превыщать 40 млн. долей. Оптимальное распределение нагрузок между скрубберами должно обеспечить минимальное содержание СО в газе после очистки. [c.198]

Элементы 6—18 можно объединить в подсистему компрессии, для которой можно решить задачу определения оптимального числа ступеней и распределения давления между ступенями. [c.253]

Необходимо и оптимальное распределение пара различных параметров по потребителям. Например, на установке алкилирования турбина компрессора потребляет пар высокого давления, а отработанный пар среднего давления используется здесь же на технологические нужды. Турбину можно отрегулировать на выработку пара низкого давления. При этом расход пара высокого давления можно снизить до 40%, а дефицит пара среднего давления может быть покрыт за счет выработки его на других установках. [c.93]

В книге рассмотрены основные особенности нефтегазовых залежей. Де-тально проанализированы процессы разработки нефтегазовых залежей без поддержания пластового давления и с поддержанием его путем закачки воды и газа. Приведены результаты исследований некоторых технологических процессов при разработке нефтегазовых залежей, направленных на преобразование этих залежей в нефтяные. Показаны также особенности разработки рассматриваемых залежей с подошвенной водой и описаны методические приемы расчетов технологических показателей их разработки. Вторая часть книги посвящена обобщению опыта разработки одно- и многопластовых нефтегазовых месторождений. Изложена методика выделения объектов эксплуатации, оптимального распределения заданных добычи нефти и газа. [c.295]

После этого через инжекционное сопло под давлением около 150 бар подается азот, сначала в литниковый канал, а оттуда в уже находящийся в формующей полости расплав полимера. Вводимый под давлением азот вытесняет сердцевину расплава, образуя при этом полость и обеспечивая оптимальное распределение материала. Для предотвращения остановки потока расплава в течение некоторого времени газ и расплав полимера вводятся в полость формы одновременно. Таким образом, возникает трубообразное поперечное сечение диаметром 16 мм и толщиной стенки 2,5 мм. [c.322]

Опыт показывает, что спираль с постоянной скоростью в проходных сечениях обеспечивает на оптимальном режиме насоса равномерное распределение давлений на основной окружности спирали. Это условие можно рассматривать как наиболее благоприятное для оптимальной работы лопастного колеса. [c.83]

При прошивке сквозных отверстий повышение давления в зоне-выхода электролита из электрохимической ячейки целесообразно достигать путем создания ступенчатого закона распределения давления, например с помощью кольцевой проточки на торце инструмента (рис. 167). При оптимальном соотношении глубины и ширины кольцевой проточки гидравлическое сопротивление в ней имеет незначительную величину. Давление электролита в основном падает на выходной и входной кромках инструмента поэтому в зоне выхода электролита из электрохимической ячейки создается повышенное давление, которое обеспечивает уменьшение-объема газа и увеличение удельной электропроводности межэлектродной среды. Использование кольцевой проточки позволяет выравнивать торцовые зазоры на входе и выходе электролита из ячейки. [c.269]

Поскольку синтез аммиака является обратимым экзотермическим процессом и образующийся аммиак оказывает тормозящее действие на процесс, то оптимальным будет снижение температуры по длине катализаторной коробки. На рис. 2 приведены данные оптимального распределения температуры в зоне катализа колонны, работающей при давлении 300 атм, объемной скорости 20 ООО при содержании инертных примесей (СН4,Аг и др.) в цикле около 8%. [c.333]

Для матов из стеклянного волокна можно вычислить расстояние между волокнами в направлении теплового потока и по уравнению (6) рассчитать коэффициент теплопроводности газа при различных давлениях. В случае оптимального распределения волокон, описанного в предыдущем разделе, среднее расстояние й, которое проходит молекула газа в направлении теплового потока до столкновения с волокнами, равно [c.370]

Особую группу алгоритмов управления составят алгоритмы управления хлорным заводом в целом объединенные на схеме общим символом Реализация этих алгоритмов должна обеспечить оптимальное распределение общезаводских материальных и энергетических потоков хлора (электролитического, испаренного, абгазного) — алгоритм ag , водорода, воды, сжатого воздуха, пара, холода (в виде холодильных растворов,) электроэнергии (па схеме не показаны). Частные алгоритмы для отдельных видов потоков могут еще расчленяться по каким-либо признакам (например, вода артезианская, речная, оборотная пар — по давлению и т. п.). Для некоторых из этих потоков определенные ограничения можно наложить сверху, из САУ комбинатом. Обычно такие потоки, как пар, вода и электроэнергия, являются общекомбинатскими. [c.256]

В отводах кольцевого типа радиальные усилия вследствие неравномерного распределения давлений существуют на всех режимах, причем наибольшего значения они достигают в оптимальном режиме работы насоса. Величина коэффициента в формуле (1) выражается зависимостью [c.5]

Двухзавитковые спирали применяются в конструкциях крупных насосов. Внутренняя перегородка в них предназначается для разгрузки ротора от радиальных сил, возникающих в результате неравномерного распределения давления в спирали при работе не в оптимальных режимах. Одновременно такая перегородка значительно увеличивает прочность и жесткость корпуса насоса. [c.139]

Кроме указанных параметров, при анализе различных схем разделения воздуха необходимо определить оптимальное распределение обратного потока между теплообменными аппаратами высокого и низкого давления в установке двух давлений, оптимальную недорекуперацию в установке высокого давления с детандером, оптимальную концентрацию получаемого кислорода, оптимальные концентрации промежуточных фракций и др. (см. ниже, а также гл. V и [55]). [c.176]

Гидравлический расчет газопроводов следует выполнять, как правило, на электронно-вычислительной машине с оптимальным распределением расчетной потери давления между участками сети. [c.333]

Рис. ХП.7. Оптимальное распределение температуры по толщине слоя катализатора при давлении 30 МПа и объемной скорости 15 000 ч .

Вакуумирование твердого носителя до пропитки, т. е. удаление из пор воздуха и воды (остаточное давление 10-2 мм рт. ст.), обеспечивает более равномерное заполнение пор и способствует оптимальному распределению жидкости на твердом носителе [15, 16]. [c.177]

Предложенный метод статического расчета отличается от общепринятого тем, что позволяет с меньшими затратам времени определить оптимальные с точки зрения объемных потерь и жесткости регулирования конструктивные параметры гидропяты. Принятые упрощающие предположения — линейный закон распределения давления в торцовой щели и постоянство коэффициентов сопротивления трения и Яа— можно считать допустимыми, так как обусловленная ими погрешность не превышает погрешности вычисления осевой силы, действующей на колеса. [c.368]

Исследования проведены на циклоне с внутренним диаметром входной камеры О = 2К = 100 мм, давление на входе в сепаратор р = 2 кг/см , производительность аппсрата С = 3 м /ч, диаметр газовой зоны <3 = 27-29 мм, диаметр сопла с1(, = 60 мм-, высота входной камеры И = 15 мм, выходной камеры Нг = 20 мм. (Здесь приведены данные для выхода на оптимальный режим работы этого сепаратора). Распределение давления по радиусу камеры имеет вид (рис. 5.13). [c.275]

Оптимальный перепад давления в реакторах с аксиальным вводом сырья составляет 4—10 кПа на 1 м высоты слоя катализатора, что в зависимости от вида очищаемого сырья соответствует условной скорости подачи сырья на свободное сечение реактора до 0,2 м/с. В реакторах промышленных установок принят нисходящий поток газосырьевой смеси. Если достигнуто равномерное распределение газового и жидкостного потоков над слоем катализатора, то реакторы с нисходящим потоком без внутрисекционных устройств просты и надежны в эксплуатации и обеспечивают удовлетворительный контакт фаз. Реакторы данного типа применяют при гидроочистке прямогонных бензиновых и керосиновых фракций, где тепловой эффект реакций превращения серо-, азот- и кислородсодержащих соединении компенсируется потерями тепла с поверхности реакторов. [c.250]

В гидрофобизированных электродах, разработанных Л. Нидрахом и X. Элфордом, оптимальное распределение газа и жидкости в пористом теле достигается введением в него гидрофобных материалов (рис. 122,6). В качестве материала таких электродов используют высокодисперсные платиновые металлы в чистом виде пли на носителе (карбидах металлов, угле и т. п.). В качестве гидрофобизатора и одновременно связующего вещества применяют фторопласт или полиэтилен. Гидрофобизированный катализатор наносится на металлическую сетку или на пористую подложку из угля, пластмассы или других материалов. Запорным слоем электродов служит мелкопористая гидрофильная подложка или более гидрофильный наружный слой катализатора. Для гидрофобизированных электродов характерно постепенное увеличение степени гидро-фобности по мере перехода от электролита к газу. Гидрофобизированные электроды тоньше и легче, чем гидрофильные, поэтому их применение позволяет повысить удельную мощность топливного элемента. Кроме того, эти электроды могут работать практически при отсутствии перепада давления газа. [c.238]

Расширение круга задач определялось в основном появлением и применением новых технических средств и в первую очередь электронных вычислительных устройств и машин с большим быстродействием и колоссальной памятью, что дава ло возможность приступить к осуществлению управления слож ным объектом. Действительно, если еще относительно недавно два-три десятилетия назад, в практике автоматического управ ления в основном речь шла о регулировании отдельных пара метров объектов различных типов с целью поддержания за данных значений давлений, температур, размеров и т. д. то в настоящее время осуществляется прямое управление тех нологическими процессами в целом, управление предприятием отраслью промышленности и решаются задачи оргаыизацион ного управления, оптимального распределения предметов произ водства по стране в целом, задачи календарного планирования и т. д. Разработка и применение автоматизированных систем управления технологическими процессами (АСУТП), производством (АСУП), отраслью промышленности (ОАСУ) и т. д. вышли за пределы интересов узкой группы специалистов. Эти вопросы обсуждаются не только в специализированных изданиях, но также в популярной и общей литературе, так как интерес к указанным системам постоянно возрастает, а значи- [c.8]

Окисление циклогексана осуществляется последовательно в двух реакторах 14 и 15. Каждый из них состоит из двух одинаковых секций с индивидуальным подводом сжатого воздуха в каждую секцию Оптимальная температура процесса окисления поддерживается в пределах 148—160 °С, рабочее давление около 0,9 МПа регулируется автоматически Оптимальное время пребывания жидкости в реакторах и оптимальное распределение воздуха по секциям обеспечивают благоприятные условия для увеличения выхода циклогексанона и циклогексанола. Тепло реакции используется в скруббере-конденсаторе насадочного типа 4 ддя нагрева исходного циклогексана, подаваемого затем в реактор окисления. Процесс осуществляется таким образом, чтобы обеспечить суммарную конверсию циклогексана в 4-х секциях реакторов за один проход примерно 4—5%. Уровень жидкой фазы в трех се)Кциях реакторов поддерживается с помощью переливных карманов, расположенных у штуцеров выхода жидкости из секции. Постоянный уровень жидкости в последней IV секции поддержива- [c.61]

Если требуется управление вектором тяги в плоскости крена, то можно использовать два сопла или установить в выходном раструбе пару тонких продольных разделительных ребер и впрыскивать жидкость через соответствующие отверстия [182, 183J. Из рис. 122 видно, что отверстия А 1,2) и В 1,2) обеспечивают управление по тангажу, отверстия Си/) — по рысканию, а совместный впрыск А и или Лг и В —по крену. В аэродинамической трубе с водой в качестве впрыскиваемой жидкости проведено параметрическое исследование распределения давления в таком сопле и его изменения в зависимости от отношения расходов вторичного и основного потоков, а также определено оптимальное положение впускных отверстий для вторичной инжекции [182, 183]. Эти результаты были затем использованы при разработке специального устройства, в котором сжигали малоразмерный заряд монотоплива на основе ПХА, а в сопло впрыскивали фреон-113 (рис. 123). Двигатель устанавливали в двух прецизионных подшипниках, позволяющих ему совершать свободное (без трения) движение в плоскости крена. Вращательный момент измеряли с помощью двух балок, приваренных перпендикулярно к переходной муфте, скрепленной с передним днищем РДТТ. Балки жестко заделывались в стенд и при приложении крутящего момента подвергались изгибу. Измерительный мост с тензодатчиками [c.209]

При регулировании обогрева различных конструкций коксовых печей специалистами Всесоюзной коксохимической станции было установлено, что распределение давлений по высоте отопительной системы регламентируется постоянной величиной давления газа вверху вертикалов (по замеру через смотровые лючки в контрольных вертикалах) Этой величиной является нулевое или небольшое избыточное давление в смотровых отверстиях шахточек вертикалов Установка и поддержание такой заданной величины давления достигаются подбором величины разрежения в боровах и степени открытия воздушных сечений в газовоздушных клапанах, при этом должно быть обеспечено получение оптимального коэффициента избытка воздуха в продуктах сгорания, зависящего от характера отопительных газов (смесей) и особенностей конструкции печей При этом обеспечивается (в любом случае) превышение давления газа в камере над давлением в отопительной системе [c.158]

Однако расчет равновесного распределения npoi дуктов реакций в равновесной системе с учетом всех стадий и побочных реакций, протекающих при алкилировании бензола пропиленом, также представляет на всех стадиях весьма громоздкую задачу. Для упрощения термодинамических расчетов уменьшают количество стадий и побочных реакций в схеме процесса. Результаты таких расчетов по упрощенным схемам полезны также в практическом отношении, поскольку позволяют наметить области оптимальных температур, давлений и мольных отношений для проведения процесса производства моно- или диалкилбензолов. [c.9]

Сплошная опора вертикально расположенных сосудов. Сплошную опору стремятся использовать для крупных, тяжелых, вертикально расположенных сосудов, так как она дает оптимальное распределение на нее нагрузки, образуя хорошо известную опору в виде стакана. Учитывая симметрию с осью сосуда, соединение стакан/сосуд рассчитывается обычными методами. Типичными нагрузками являются вес конструкции во время работы и гидроиспытания, давление сосуда и термические градиенты в соединении. Тернер [32] при анализе напряжений в корпусах сосудов прибегает к проблемам, связанным с опорами, а Вейл [c.22]

Форма размерами 700 х 480 мм выполнена двухгнездной (рис. 2), что обеспечивает, с учетом влияния давления в форме, равномерную нагрузку для узла смыкания литьевой машины и оптимальное распределение расплава в формующих полостях. Высота формы составляет 280 мм. [c.96]

Крупные центробежные насосы (рис. 3.5) состоят из спирального корпуса, диффузорного патрубка, рассекателя и двух лап. Спиральный корпус пpeд тaвляet собой сложную деталь и предназначен для сбора и отвода жидкости от рабочего колеса со скоростью, обеспечивающей минимальные потери на гидравлические сопротивления. Проточная полость выполняется непосредственно в отливке корпуса и представляет собой спиральный канал с постоянно нарастающими радиальными сечениями прямоугольной или трапецеидальной формы. Спиральный отвод может обеспечить осесимметричный поток лишь при расчетном (оптимальном) режиме. На режимах, отличных от оптимального, нарушается симметрия в распределении давления по периферии рабочего колеса и возн ает радиальная составляющая сил давления, действующдя на ра чее колесо. Эта сила увеличивает нагрузку на вал и опоры, ухудшрт вибрационное состояние насоса. [c.39]

Большинство процессов гидрирования органических соединений осложнено протеканием побочных реакций, и для обеспечения достаточно высокого выхода целевого продукта необходимо поддерживать в зоне реакции определенный температурный режим. В промышленных условиях выполнение этого требования затруднено, так как процессы гидрирования сопровождаются значительным выделением тепла. Наиболее просто отвод тепла реакции осуществляется при жидкофазном гидрировании, что в основном и предопределило его широкое распространение в промышленности. Однако при этом способе гидрирования приходится поддерживать в зоне реакции высокие давления, что усложняет и удорожает аппаратуру. Поэтому предпочтительным является газопарофазпое каталитическое гидрирование- при атмосферном давлении, но этот процесс нельзя осуществлять в простых колоннах и емкостных реакторах из-за значительного ухудшения условий теплопередачи. Применяемые же трубчатые аппараты довольно сложны по конструкции и не обеспечивают оптимального распределения температур в зоне реакции [c.42]

Здесь Сн — необходимая пропускная способность отрезка камеры, которая требуется для поддержания заданного давления. Это предположение не учитывает параболического распределения давлений, но обеспечивает некоторый запас по давлению. Из уравнения (145) следует линейное возрастание необходимой проводимости камеры Сн от длины отрезка камеры I. В то же время выбор I из любых соображений предопределяет действительную пропускную способность отрезка камеры ускорителя Сд=12,Ыу/, которая убывает гиперболически с ростом I (см. рис. 69,6). Компромисс достигается в точке пересечения кривых при 1 = 1о. Если выбрать 1>1о, то получим Сд<Сц. Действительная пропускная способность меньше необходимой и невозможно обеспечить необходимое давление Ро- Если же принять /С, и давление Ро достигается с запасом, однако насосы располагают по камере в избыточном количестве, и вакуумная система ускорителя удорожается. Условие Сд = С,I дает оптимальное разнесение насосов [c.148]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология