Профиль давления

Рис. XIV.9. Профиль давления стационарной ударной волны в газе.

Рис. XI .7. Профиль давления одномерной ударной волны. Гц — скорость ударного фронта относительно несгоревших газов уь (< %) — скорость сгоревших газов относительно несгоревших газов tf — толщина зоны горения.

Си атые газы Профиль давления [c.407]

Систему уравнений (5.73) — (5.75) решают [17] методом последовательных приближений при заданных граничных условиях. Для этого задают возможный профиль давления пермеата (внутри волокна), чтобы с помощью уравнений (5.73) и [c.175]

Для модуля с полыми волокнами профиль давлений пермеата, рассчитанный по уравнению (5.86), является усредненным. В действительности же он несколько изменяется от волокна к волокну. [c.177]

В модуле с симметричными мембранами (в виде сплошных пленок толщиной 15—30 мкм и сплошных или непористых полых волокон) взаимное направление газовых потоков в напорном и дренажном каналах существенно влияет на эффективность разделения, причем наиболее рациональна схема с про-тивоточным движением. В модуле с высокопроизводительными асимметричными или композиционными мембранами влияние организации на эффективность разделения неоднозначно и в значительной степени зависит от профиля давлений в пермеате. Наиболее сильно это проявляется при использовании модулей с полыми волокнами. [c.180]

На рис. 5.13 представлены расчетные значения профилей давления и потока в дренажном пространстве модуля с полыми волокнами для трех вариантов движения потоков прямо-, противо- и перекрестного тока. Из рисунка видно, что в случае противотока потери давления в дренажном пространстве наименьшие. Это объясняется тем, что основная масса пермеата формируется на коротком участке вблизи места ввода исходной смеси на разделение. При прямотоке основная масса проникшего через мембрану газа образуется на максимальном удалении от места вывода пермеата, следствием чего являются большие гидравлические потери. Однако основная масса пер- [c.180]

Задают профиль давления по длине змеевика как функцию продолжительности в виде уравнения [c.168]

Значение т определяют, задавшись п, давлением в начале змеевика Л1 и в конце Рц. Правильность полученного таким образом профиля давления в последующих расчетах проверяют и при необходимости уточняют. [c.169]

В [12] сравнение поверхностей проведено графически при известных зависимостях критерия Стантона 51 и коэффициента трения 5 от критерия Рейнольдса Ке. Используя несколько значений Не, можно построить зависимость коэффициентов Кк, Кд, Кг от Не для выявления областей, где применение исследуемой поверхности является перспективным. Данная методика была использована в [13] при оценке эффективности перфорированной насадки, реализующей идею интенсификации теплообмена путем создания в потоке профиля давления. [c.13]

Пошаговое числовое интегрирование позволяет получить полную информацию о профиле состава, профиле давления и распределении скорости потоков по мембранной колонне непрерывного действия. [c.373]

Поскольку давление (р) изменяется по длине трубопровода и профиль давлений, как правило, известен, давление в месте утечки можно определить, исходя из значения координаты утечки, вычисленного по формуле (8), [c.43]

Расход или пропускная способность экструдера, профиль давления вдоль червяка и потребление энергии являются параметрами, представляющими особый интерес при конструировании, и они рассчитываются, исходя из профиля скоростей в канале. Общий расход получается интегрированием продольной составляющей скорости VI, определяемой из уравнения (10.3-23), по всему поперечному сечению канала [c.325]

На втором этапе производится интерпретация экспериментально измеренных давлений, зафиксированных в виде профилей давлений на осциллограмме. Функция K(t) вне отрезка [ао, Ьо] доопределяется нулем и решается задача (3) относительно входного сигнала X(t). При численном решении (3) происходит подбор параметра регуляции а по принципу обобщенной невязки [13]. [c.114]

Расход в прямоугольном канале. Профиль давления, обусловленный сдвигом при транспортировке материала в прямоугольном канале, задается уравнением (8.13-7). Канал имеет размеры W = 6,35 см и Н == 1,27 см. Давление в точке, расположенной выше по движению, равно 68947,6 Па, а в точке, расположенной ниже по движению, — 384038,1 Па расстояние между точками 25,4 см. Коэффициенты трения на подвижной стенке 0,5, а на неподвижных стенках 0,2. Верхняя стенка движется под углом 15° к продольной оси канала со скоростью 25,4 см/с. Насыпная плотность материала 480 кг/м , = 0,5. Рассчитайте массовый расход. (Ответ 1,27X X 10 2 кг/с.) [c.250]

Интегрируя уравнение (9.9-6) с граничным условием Р (R) = Ро (где Pq может быть атмосферным давлением), получаем выражение для профиля давления [c.296]

Из профиля давления можно рассчитать полную силу Fff. [c.296]

Если максимум профиля давления находится в пределах О < [c.330]

I, тогда Н — это расстояние между плоскостями в точке, в которой давление максимально если профиль давления не имеет максимума в этих пределах, математическое выражение, описывающее давление, будет иметь максимумы при 2 L или г с О, и Я в этом случае равно расстоянию между плоскостями, продолженными до этой точки. Уравнение (10.4-2) можно переписать в виде [c.330]

Чтобы получить профиль давлений, проинтегрируем это уравнение [c.331]

Очевидно, что если давления на входе и выходе равны, то на профиле давления есть максимум. Местоположение точки максимального давления определяется по величине Я = 2Яо/(1 + Со)-Полученный результат демонстрирует различие в картинах течения между параллельными и непараллельными пластинами. В первом случае равенство входного и выходного давлений исключает нагнетание расплава и весь расход обусловлен вынужденным течением, а во втором случае на профиле давления сущ,ествует максимум. Этот механизм создания давления является основой гидродинамической теории смазки. [c.331]

На рис. 10.23 схематически представлена геометрия течения. Два одинаковых валка радиуса Н вращаются в противоположных направлениях с частотой вращения N. Минимальный зазор между валками 2Яц. Полимер равномерно распределяется по боковой поверхности валка шириной 1 . При определенном значении осевой координаты (на входе) х = Х < 0) валки начинают захватывать полимер. В этом случае расплав контактирует с обоими валками. На выходе при х = Хх полимер отделяется от одного из валков. Давление, которое принимается равным атмосферному в точке Х , растет по мере изменения х, достигая максимума раньше точки минимального зазора, затем оно опять падает до атмосферного в точке X]. Результатом такого профиля давления является возникновение распорной силы, которая действует на валки, стремясь увеличить зазор между ними и даже деформировать их. Расположение точек Хх и Х зависит от геометрии валков, величины зазора и общего объема находящегося на валке полимера при вальцевании или от объемного расхода при каландровании. [c.333]

При установившемся режиме расход д постоянен и не зависит от X. Чтобы решить уравнение относительно профиля давления, необходимо принять, что скорость на выходе равна (у) = и. Это требование подразумевает, что = О, и из уравнения (10.5-2) получаем, что градиент давления должен также стремиться к нулю в этой точке. Таким образом, расход может быть выражен из уравнения (10.5-5) в виде зависимости от Ях и и [c.334]

Из уравнения (10.5-7) видно, что градиент давления равен нулю не только на выходе, но и при х = —Х , где к также равно Ях и где, как будет показано ниже, давление принимает максимальное значение. Выражение, описывающее профиль давления, получается путем [c.334]

Интегрирование уравнения (10.5-7) с подстановкой (10.5-9) и (10.5-10) дает выражение, описывающее профиль давлений [c.335]

Как показано на рис. 10.26, а, (Ю О при р < —к и уг/.х- (I) < < О при р > —к, где —к определяет неизвестное пока место, в котором профиль давлений достигает максимальной величины (dP/dx = = 0). Кроме того, из-за симметрии получаем удобное граничное условие Ху = У ух = при г/ = О ( = 0). Делая такие же упрощающие допущения, как и при анализе течения ньютоновских жидкостей, можно получить следующие выражения для профиля скоростей и величины расхода [c.338]

Профиль давления получаем путем численного интегрирования уравнения (10.5-31), где к соответствует уравнению (10.5-12) и определяется величиной расхода. Влияние показателей степени степенного закона на профиль давления иллюстрируется рис. 10.28. [c.339]

Экспериментальное определение профилей давления при каландровании проводилось Бергеном и Скоттом [14]. [c.339]

Интегрируя это уравнение, получим выражение для профиля давлений [c.351]

ИЗ ЭТИХ уравнений нельзя определить абсолютную величину давления, если только камера не будет частично пустой (в этом случае можно допустить, что пустующая часть находится при атмосферном давлении). В противном случае нужно рассматривать поток утечек и определять профиль давления по всей длине червяка. Подставляя уравнения (10.11-17) и (10.11-16) в уравнения (10.11-15) и (10.11-14), получим [c.361]

Принимая, что давление на входе и выходе равно нулю, покажите, что для ньютоновской жидкости профиль давления под раклей имеет вид [c.363]

Для ньютоновских жидкостей распределение давления в зазоре вальцов при одинаковых размерах и скорости вращения валков определяется уравнением (10.5-11), а для жидкостей, подчиняющихся степенному закону течения, — уравнениями (10.5-31) и (10.5-32). Для расчета профиля давлений необходимо знать величину X, определяемую выражением (10.5-12) она, как и параметр Х , представляет собой нормированную координату сечения, в котором материал отрывается от поверхности одного из валков. Как следует из рис. 10.25, координата сечения, в котором материал поступает в зазор между валками, однозначно определяется координатой Х . Координаты входного и выходного сечений в общем случае зависят от объема полимера, находящегося на валках, от размера валков и величины зазора между ними. Ясно, что когда толщина слоя полимера равна расстоянию между валками, то Х = О и давление при этом [c.398]

М- / -"-т т-1 М- / - т-и ш Поскольку т относится к любому внутреннему узлу, уравнение (16.3-22) представляет собой по существу семейство, состоящее из А1 — 2 алгебраических уравне-)1ий, решение которых и описывает искомый профиль давлений . [c.600]

Результаты, полученные с помощью МКЭ, находились в хорошем согласии с результатами, полученными строгим аналитическим методом как для ньютоновской, так и для неньютоновской жидкости. Полученная разница легко объяснялась недостаточной густотой сетки. Преимущество метода МКЭ становилось, однако, очевидным при анализе случаев, которые не поддаются аналитическому описанию. К ним относится, например, несимметричное каландрование. Можно представить себе два варианта несимметричного каландрования различные окружные скорости валков или различные диаметры валков. В первом случае аналитическая ньютоновская модель предсказывает, что распределение давлений будет идентично тому, которое возникает при симметричном каландровании с окружной скоростью /о = ( 1 + /а)/2. Аналогичным образом во втором случае профиль давлений оказывается идентичен профилю давлений гипотетического каландра, радиус валков которого равен Я = = Яг + Я,) 2. [c.603]

В гл. VI рассмотрено подробно обтекание с трением плоской пластины, расположенной параллельно направлению потока в этом случае давление в потоке практически не изменяется. При обтекании же вязкой жидкостью профиля давление около его поверхности существенно изменяется. Исходя из этого, все течение вблизи профиля следует разделить на два основных участка конфузорный участок, в котором скорость возрастает, а давление соответственно надает, т. е. градиент давления отрицателен (йр1(2х <0), и диффузорный участок, в котором скорость падает, а давление возрастает, т. е. градиент давления положителен йр йх > 0). [c.27]

В усовершенствованных моделях высокотемпературных печей фирмы Луммус диаметр труб каждой секции изменяется по ее длине. Начальный участок каждой секции состоит из труб небольшого диаметра, что позволяет передавать большее количество теплоты на единицу перерабатываемого продукта при равной тепло-напряженности стенок труб. Трубы конечного участка секции имеют больший диаметр, что способствует повышению производительности печи. Температурный профиль такой печи характеризуется большей изотермичностью, а профиль давления — меньшим перепадом это приводит к снижению времени контакта и увеличению выхода этилена и других непредельных углеводородов. [c.43]

Построение карт ио динамическим пластовым давлениям, измеренным в скважинах, вносит ряд погрешностей в определение значения самого пластового давления и градиента давления в призабойной зоне скважин. Однако, если учесть, что радиус зоны искривления профиля давления, связанного с работой скважины, небольшой и удается его рассчитать [31, то использование карты изобар для определения градиентов давления следует считать вполне оправданным. Кроме того, показано [11, что на участках г—д и ж—/с фактические линии распределения давления хорошо совпадают с линиями, проведенными по динамическим пластовым давлениям. [c.86]

Аппараты гидроакустического воздействия, укомплектованные несколькими парами коаксиально смонтированных пар ротор-статор , расширяют технологические возможности ГА-технйки роторного типа. В таких конструкциях основная задача состоит в создании программируемого профиля давления вдоль радиуса рабочих органов аппарата. [c.90]

Но в отличие от метода ПССС распределение давления в возмущенной области по методу А. М. Пирвердяна задается в виде квадратичной параболы так, чтобы пьезометрическая кривая на границе областей касалась горизонтальной линии, представляющей давление в невозмущенной области. Распределение давления уже не будет стационарным, а градиент давления на границе областей становится равным нулю, что обеспечивает плавное смыкание профиля давления в возмущенной и невозмущенной областях. [c.165]

Рис. Х1У.8. Беккеровская модель образования одномерной ударной волны, показывающая профиль давления волн в газе впереди движущейся поверхности, ускоряющейся достаточно быстро, чтобы могла образоваться ударная волна.

Другие задачи оптимизации. Рассмотренные здесь примерь дают представление о б основных идеях и методах, лежащих в основе решения разнообразных задач оптимизации реакторных узлов. Можно указать три направления уточнения и развития оптимальных расчетов. Первое из них — это анализ различных стадийных схем. Укажем, например, па расчет цепочек адиабатических реакторов, где охлаждение реагирующей смеси между стадиями происходит не в промежуточных теплообменниках, а путем добавления холодного сырья или инертного вещества. Другой пример — расчет оптимального трубчатого реактора с секционировапным теплообменником. Второе направление состоит в уточнении критерия оптимальности путем более полного учета затрат на ведение процесса. Например, результаты оптимального расчета цепочки адиабатических реакторов можво уточнить, приняв во внимание расходы на устройство промежуточных теплообменников. Наконец, третье направление — выбор оптимальных значений других управляющих параметров, помимо температуры процесса. Так, в работе [25] рассматривается вопр1>с об оптимальном профиле давления по длине трубчатого реактора, а в работе [26] — об оптимальном изменении состава каталитической системы. При проектировании стадийных схем, наряду с определением оптимального перепада температур между стадаями, может рассчитываться оптимальное количество свежего реагента, добавляемого к реагирующей смеси. Вряд ли можно даже перечислить все возможные варианты задач оптимизации методы их решения, однако, мало отличаются друг от друга. [c.397]

Профиль давлений, т. е. графическое изображение величины давления по принятым контрольным точкам в объеме рабочей камеры, различен и зависит от вида термотехнологических процессов и конструкции печи, в которой они осуществляются. По своему значению давление может быть больше, равно или меньше атмосферного. Контрольными точками служат подсводовое пространство, вход в печь или выход из нее, активные реакционные зоны, подвагонеточ-ные пространства, область под решеткой, надслоевое пространство, топочные камеры и т. д. [c.118]

Отметим, что максимумы давления очень чувствительны к к. Увеличение к вызывает как общее расширение профиля, так и увеличение максимального давления. На рис. 10.24 приведены графики зависимости Р/Ртах, от р ДЛЯ разных к. Результаты показывают, что для любого заданного к имеется такая точка в начале потока, в которой давление падает до нуля. На рис. 10.23 это точка с абсциссой Xi. Это особое соотношение между к и Х2, получаемое путем подстановки Р = О в уравнение (10.5-11), показано на рис. 10.25 в виде графика зависимости ра = X IV RHq от к. Заметим, что как р2, так и Хо отрицательно. И, наконец, еще одно свойство профиля давлений заключается в том, что при л — О давление равно точно PnvJ2. [c.335]

Рис. 10.28. Сравнение экспериментального профиля давлений (/) для пластифицированной термопластичной смолы и теоретических профилей давлений для п = 0,25 (2) и п = 1,0 3), рассчитанных Кипарис-сидисом и Влахопулосом [15]. /

Рнс. 16.9. Безразмерный профиль давлений (Р/Рщах — безразмерное давление р — безразмерная продольная координата), рассчитанный методом МКЭ для калан дрования степенной жидкости на каландре с одинаковыми валками, но при различ ных окружных скоростях Р = 10 см 2Нц = 0,01 см п = 0,25 т = 0,1 Н-с Чси Ртах -= 0,32 МПа. Значения У, ц и./- [c.604]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология