Расчеты вытеснения

Процесс одномерного вытеснения нефти карбонизированной водой с учетом капиллярного давления, диффузии и массообмена исследован в [43, 53]. В [30] дана динамика оторочки раствора активной примеси в условиях равновесной и неравновесной сорбции. Методы расчета движения оторочек растворов активных примесей в слоисто-неоднородных пластах с учетом межслойных перетоков развиты в [51]. На основе этих методов с привлечением экспериментальных зависимостей, полученных в [20, 28, 50], созданы численные методы расчета вытеснения нефти оторочками полимеров и ПАВ [22, 57, 65]. [c.177]

В [7] рассмотрен случай отсутствия межфазного массообмена водной и нефтяной компонентами. В отличие от предположения о постоянстве плотностей фаз [38] предполагается вьшолнение закона Амага о постоянстве суммарного объема фаз в процессе массообмена. При этом механизм эффективного вытеснения состоит в переходе нагнетаемой активной компоненты в нефтяную фазу в общем случае [10] он состоит также во взаимном растворении. Для видов треугольных фазовых диаграмм, соответствующих немонотонным изотермам распределения примеси по фазам, получены решения, в которых изменение концентрации на фронте вытеснения достигается последовательностью скачков и участков непрерьшного изменения. Первый интеграл движения тыла оторочки, найденный в [9], позволил дать геометрическую интерпретацию динамики тыла оторочки. Получены формулы средней нефтенасыщенности во всех зонах, на основе чего развита графоаналитическая техника расчета показателей процесса. Конкретные примеры графоаналитического расчета вытеснения конденсата оторочкой углеводородного растворителя приведены в [15]. [c.181]

К о р о б о в К. Я. К расчетам вытеснения нефти водой. Нефть и газ JV 9, 1966. [c.142]

Выше было показано, как изменяются характеристики компрессора при возврате в него сжатого воздуха. Для идеального компрессора увеличение производительности равно величине Пьг, а для реального компрессора эта величина равна а. Возврат потенциальной энергии характеризуется величиной /. Зная экспериментальные или расчетные характеристики компрессора для условий всасывания атмосферного воздуха и полученные рабочие коэффициенты а и f, мы можем перестроить исходные характеристики для случая работы с возвратом сжатого воздуха, которые и используем для обычных расчетов вытеснения из камер насоса. Однако при выборе мощности двигателя компрессора следует учесть изменение величины потребной мощности при переходе через наибольшее значение, т- е. соответствующее изменение величины приводного момента. Поэтому необходимо выбирать величину мощности двигателя или приводной момент не по средним за цикл, а по наибольшим значениям. [c.112]

Проведенные расчеты показывают, что коэффициент вытеснения релаксирующей жидкости в пористой среде может быть больше, чем при вытеснении ньютоновской жидкости равной вязкости. Поэтому использование традиционных методов расчета вытеснения жидкостей в пористой среде может приводить к качественно неверным результатам. [c.138]

Расчет вытеснения проводится с использованием явной разностной схемы "уголок и выделением скачка насыщенности по каждому слою. Связь скорости с перепадом давления для каждого слоя устанавливается с учетом 6 [c.132]

Рис. 73. Газогидродинамическая схема для расчета вытеснения сырого газа сухим

РАСЧЕТ ВЫТЕСНЕНИЯ СЫРОГО ГАЗА СУХИМ [c.402]

Во многих случаях значения а s достаточно близки (см. рис. 8.7). Это позволяет проводить приближенные расчеты, считая насыщенность в зоне смеси постоянной величиной, равной s, и полагая функцию Бакли Леверетта f(s) равной/(i). И. А. Чарным показано [81], что расчеты по теории двухфазной фильтрации и указанному упрощенному способу удовлетворительно согласуются между собой для случая прямолинейно-параллельного вытеснения. Введение эквивалентной насыщенности, часто применяемое в практических расчетах, позволяет свести расчет вытеснения с учетом фазовых проницаемостей к более простой схеме, приближающейся к схеме поршневого вытеснения (М. Д. Розенберг, A.A. Боксерман, А. К. Курбанов) [69]. [c.243]

Прймер результата расчетов вытеснения нефти полимерными растворами Приведен на рис. 66. [c.123]

Резз льтаты апробационных расчетов по описанной выше математической модели показали, что изменение пористости набухающих пород существенно меняет механизм фильтрации и нефтеотдачи. Претерпевают изменения профили насыщенности и минерализации, снижаются скорости продвижения воды в пласт, наблюдается динамика водонасыщенностн в обводненной зоне и остаточной нефти. Соответственно изменяются зависимости нефтеотдачи от количества прокачанной жидкости и обводненности продукции. Результаты вариантных расчетов вытеснения нефти из коллектора с набухающими глинами водой разной минерализации приведены в табл. 13. [c.170]

Методика приближенного расчета вытеснения нефти газом высокого давления в линейном пласте. Ковелева Л.А. -Сб. Физикохимия и разработка нефтяных месторождений. -Уфа, 1982, 0.59-62 [c.116]

Ленчевский A.B. К расчету вытеснения нефти из пласта водой, загущенной полиакриламидом.//Теория и практика разработки нефтяных месторождений.-Уфа, 1972. [c.221]

Расчеты вытеснения показали, что слои с нефтями типа узеньских при холодном заводнении, как правило, закупориваются из-за засть1ванин нефти, а не отключаются. Поэтому следует дебиты нагнетательных скважин определять по четырем кольцевым зонам, сохраняя однородную структуру paSnO THbix давлсНии. Это позволяет применить бЬ Стро сходн-щиеся процедуры для вычисления давлений. [c.195]

РАСЧЕТ ВЫТЕСНЕНИЯ ГАЗА НЕСЖИМАЕМОИ ВОДОЙ ИЗ ЗАМКНУТОЙ КУПОЛООБРАЗНОЙ ЗАЛЕЖИ ПЛАСТОВОГО ТИПА [c.408]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.140 , c.145 , c.146 , c.148 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.140 , c.145 , c.146 , c.148 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.144 , c.149 , c.150 , c.153 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.140 , c.145 , c.146 , c.148 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология