Окислитель полное выгорание

О, а величина к —> к, скорость реагирования становится максимальной (/ s —>/с шах) Таким образом, при неизменной температуре ио мере выгорания углеродной частицы процесс реагирования всегда переходит в кинетический режим. Причем, чем выше температура реагирования, тем при более малом радиусе частицы практически начинается кинетический режим. При низких температурах процесс горения переходит в кинетический режим прп большем радиусе частиц. Однако конечная стадия реагирования частицы протекает в кинетической области. Отсюда следует важный практический вывод. Для более полного выгорания угольной пыли в конце факела, где скорость реагирования мала из-за низких концентраций окислителя, необходимы достаточно высокие температуры. [c.181]

Основными факторами, от которых зависит количество горючих в образующихся золовых остатках в промышленных агрегатах, являются температура в топочной камере, время пребывания частиц топлива в топке, размеры частиц, концентрация окислителя и аэродинамика топки. Направляемая в топку смесь сланцевой пыли с воздухом быстро воспламеняется (рис. 4-10). В результате бурного горения летучих вблизи горелки образуется высокотемпературная зона, которая способствует дальнейшему развитию процесса горения. Так, например, из рис. 4-10 вытекает, что температура факела иа расстоянии 0,8— 1,0 м от устья горелки равна 1000—1200°С. Время, необходимое для воспламенения и выгорания летучих, в промышленных топках не превышает 0,10—0,15 с. При пылевидном сжигании эстонских сланцев в топке парогенератора ТП-17 время пребывания частичек топлива в топочном объеме при полной нагрузке агрегата равно примерно 4,5 с (без учета застойных и циркуляционных зон), а при нагрузке 50% от номинальной —около 6 с. Время пребывания в топочном пространстве тех частиц, которые сепарируются из основного потока и выпадают в топке, меньше. [c.79]

Стакан с испытуемым раствором нагревают при помешивании до полного растворения гидроокиси алюминия, прибавляют немного бумажной каши, 1 мл раствора хлорной ртути и 5 мл раствора хлорида гидроксиламина, последний для предотвращения влияния окислителей, в том числе треххлористого железа, на тионалид. Затем при перемешивании приливают 8 мл раствора тионалида. Стакан нагревают 20—30 мин на водяной бане и оставляют отстаиваться на холоду на 12—14 ч. Осадок отфильтровывают через беззольный фильтр синяя лента , обмывают стенки стакана и промывают 12—15 раз фильтр 1 %-ным раствором серной кислоты, содержащим 5—7 капель раствора тионалида на каждые 100 мл раствора. Фильтр с осадком помещают в платиновый тигель, осторожно озоляют и прокаливают при температуре не выше 400° С (только до выгорания угля фильтра). [c.49]

Метод сожжения в тигле. Навеску вещества в смеси с твердым окислителем, наиример с 2 вес. ч. MgO и 1 вес. ч. Naj O-, (смесь Эшка), постепенно нагревают (до 800—850° С) до полного выгорания органического вещества. Образовавшиеся сульфиты окисляют в су.тьфаты, которые затем определяют осанеденпем хлористым барием в водном растворе (ГОСТ 1431 — 49). Этот метод прост, но [c.300]

Поддержание а 1 в воздушных промышленных топках объясняется исключительной доступностью воздуха и отсутствием прямых затрат при его получении и использовании. При использовании труднодобываемых и дорогих окислителей, которые значительно активнее воздуха, этот широко распространенный прием может оказаться уже нецелесообразным по ряду причин, в том числе и по причинам технико-экономического порядка, что заставляет в таких случаях переходить на режимы полного выгорания окислителя , т. е. на работу при -<1. [c.14]

Применяя законы химического равновесия, можно определить теоретический состав газа по компонентам СО2, СО, Нг, СН4, Н2О. Расчет равновесного состава газа для каждой реакции осуществляется с помощью константы равновесия соответствующих реакций. Основным требованием процесса является полное выгорание топлива. Оно однозначно определяет температуру дутья, которая достигается для случая парокислородной газификации температурой подогрева окислителя и составом дутья. От состава дутья зависит и его количество, необходи- [c.211]

Мокрое сожжение резины в среде концентрированной азотной кислоты [11, 86], а также смесях окислителей [87] является трудоемким, длительным процессом и поэтому редко применяется в аналитической практике. Наиболее широко используется сожжение в колбе с кислородом на платиновом контакте. Метод был предложен вначале Шёнигером для анализа органических соединений [88], а затем успешно применен для каучуков, полимерных материалов, резин. В колбах емкостью 0,5—0,7 л удается полностью сжечь до 30—70 мг резин. При значительном минеральном наполнении (30% и более) на спирали образуется объемистый минеральный остаток, препятствующий полному выгоранию образца уже при навесках 40—50 мг. [c.46]

Высокое аэродинамическое совершенство циклонных камер сгорания прп правильном выборе системы отопления позволяет обеспечить высокофорсированное сжигание жидкого топлива па базе простейших горелочных устройств. Высокая полнота выгорания жидкого топлива в головной части циклонной камеры может быть достигнута лишь при надлежащей оргаппзацпп процессов распыливания топлива п смесеобразования. Недооценка этнх факторов приводит обычно к неблагоприятным результатам. Однако высокая дисперсность распыливания еще не гарантирует короткофакельного сжигания топлива. Неравномерное распределение топлива в потоке окислителя может привести к появлению зон с недостатком кислорода, где полное выгорание топлива невозможно. При этом процесс горения может растянуться на весь объе.м циклонной камеры сгорания и даже выйти за ее пределы. [c.82]

Конвективный механизм распространения горения в газовзвеси. При горении металлических, углеводородных и других не содержащих кислород частиц топлива максимальная масса сгорающего топлива в газовзвеси и количество образующихся газовых продуктов горения из-за стехиометрических условий ограничены количеством окислителя в несущей фазе (pi(3)/pi(i) 5i(3)/Si i))- При горении же частиц унитарного топлива, содержащих в себе и горючее и окислитель (так что 5i(i) 0), их полное выгорание возможно при очень больших массовых содержаниях топлива (p2 pi), что может приводить к выделению массы газа, во много раз превышающей массу исходной несущей фазы (Pi 3) > Pi i)), и к реализации достаточно интенсивного макроскопического движения газа из зоны горения. [c.419]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология