Пыль сланцевая

Показано, что сланцеперерабатывающие комбинаты загрязняют атмосферный воздух сернистым ангидридом, окисью углерода н пылью сланцевой смолы. [c.329]

Пыль пробковая Пыль сланцевая Сахар свекловичный Сера [c.91]

Длительное вдыхание пыли, содержащей диоксид кремния в свободном или связанном состоянии, а также некоторых других видов производственной пыли (угольная, электросварочная, тальковая, слюдяная, фарфоро-фаянсовая, ферритовая, сланцевая, шамотная, магнезитовая, пыль нефтяного и пекового кокса и т. д.) Вдыхание пыли, газов, тумана бериллия и его соединений [c.308]

Цементная пыль Сланцевая зола Оксид кальция [c.87]

Обычно на одном и том же поле применяют известкование почвы и вносят различные удобрения. Молотый известняк, доломитовую муку, известковый туф, гажу можно вносить совместно с навозом и другими органическими удобрениями. При этом сначала разбрасывают известь, а затем органические удобрения и совместно их запахивают. Жженую или гашеную известь, жженую доломитовую пыль, цементную пыль, сланцевую золу применять одновременно с навозом не следует, так как возможны потери азота в виде аммиака. В этом случае известковые материалы необходимо заделать боронованием или дискованием до внесения органических удобрений. [c.114]

Сланцевая пыль Апатитовая пыль (сухая) [c.473]

Летучая зола с недожогом более 30% при пылевидном сжигании каменных углей Летучая зола при слоевом сжигании любых углей Коксовая пыль Магнезитовая пыль (сухая) Сланцевая пыль Доменная пыль (после первичных пыле-осадителен) Апатитовая пыль (сухая) [c.476]

Это наблюдается при содержании наполнителя до 40 вес. %. Сланцевая пыль повышает температуру размягчения дегтя менее чем на 0,28 °С, а коротковолокнистый асбест — приблизительно на [c.199]

Наполнители служат частичной защитой от разрушающего действия солнечных лучей, вызывающих фотоокисление. Поэтому более эффективны непрозрачные наполнители типа сланцевой пыли или диабаза. Менее эффективны полупрозрачные наполнители типа кварца. [c.200]

На рис. 6.3 показано влияние наполнителя из сланцевой пыли на соскальзывание окисленных венесуэльских битумов. Кубик со стороной 12,7 мм испытывали на подставке под углом 30° в течение [c.202]

На рис. 4-8 представлено изменение основных параметров, характеризующих процесс горения сланцевой пыли во времени (на о и камеры сгорания). [c.54]

Рис. 6.3. Влияние наполнителя из сланцевой пыли на соскальзывание окисленного венесуэльского битума.

Весьма эффективным наполнителем оказалась сланцевая пыль в сочетании с портланд-цементом, известняком и др. В кислотостойких мастиках для полов химических и пивоваренных заводов и аналогичных предприятий инертным наполнителем служит кремнезем. [c.212]

Лучшие результаты достигнуты на образцах, изготовленных на усредненном грансоставе. Использование в шихтовке циклонной пыли, имеющей дисперсность меньше, чем тонкий помол, ухудшает качественные показатели графитированных анодов. Показано, что лабораторный графит на основе сланцевого кокса имеет высокую механическую прочность и износ, [c.174]

Поскольку зерновые характеристики пыли сланцев в логарифмически-вероятностной сетке более прямолинейные, чем в lg-lg lg сетке, то показатель для сланцев много представительнее, чем п. Так как показатель п нашел широкое применение при оценке зерновых характеристик многих углей, то для сравнения качества сланцевой [c.32]

Данные сравнения прямолинейности зерновых характеристик сланцевой пыли [c.34]

Выход летучих у сланцев составляет 80 — 85 /ц. Поэтому в первом приближении можно предполагать, что эффективное значение степени выгорания сланцевой пыли, отвечающее эффективному времени сгорания летучих приблизительно равно 0,80, т. е. т]ф = 0,80. [c.45]

ХАРАКТЕРИСТИКИ ГОРЕНИЯ СЛАНЦЕВОЙ ПЫЛИ В ТОПОЧНОМ ПРОСТРАНСТВЕ [c.51]

Выполненное в вертикальной лабораторной камере сгорания с внутренним диаметром 210 мм исследование основных характеристик горения полифракционной сланцевой пыли описано в [Л. 70]. [c.51]

Рис. 4-8. Характеристики горения сланцевой пыли в топке с поперечным сечением 1X1 м, d=360 мм.

На рис. 4-24 приведено сравнение расчетных значений времени выгорания кокса с экспериментальными данными, полученными при исследовании горения сланцевой пыли в топке тепловой мощностью 2 МВт. [c.79]

МЕХАНИЧЕСКИЙ НЕДОЖОГ ПРИ СЖИГАНИИ СЛАНЦЕВОЙ ПЫЛИ В ТОПКАХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ [c.79]

Основными факторами, от которых зависит количество горючих в образующихся золовых остатках в промышленных агрегатах, являются температура в топочной камере, время пребывания частиц топлива в топке, размеры частиц, концентрация окислителя и аэродинамика топки. Направляемая в топку смесь сланцевой пыли с воздухом быстро воспламеняется (рис. 4-10). В результате бурного горения летучих вблизи горелки образуется высокотемпературная зона, которая способствует дальнейшему развитию процесса горения. Так, например, из рис. 4-10 вытекает, что температура факела иа расстоянии 0,8— 1,0 м от устья горелки равна 1000—1200°С. Время, необходимое для воспламенения и выгорания летучих, в промышленных топках не превышает 0,10—0,15 с. При пылевидном сжигании эстонских сланцев в топке парогенератора ТП-17 время пребывания частичек топлива в топочном объеме при полной нагрузке агрегата равно примерно 4,5 с (без учета застойных и циркуляционных зон), а при нагрузке 50% от номинальной —около 6 с. Время пребывания в топочном пространстве тех частиц, которые сепарируются из основного потока и выпадают в топке, меньше. [c.79]

Ниже приводятся основные результаты исследования перераспределения баланса окиси кальция, серы и щелочных металлов в ходе горения сланцевой пыли. [c.94]

Вредные примеси в газообразных промышленных выхлопах можно разделить на две группы а) взвешенные частицы (аэрозоли) пыли, дыма и тумана и б) газообразные и парообразные вещества. К первой группе относятся взвешенные твердые частицы неорганического или органического происхождения, а также взвешенные частицы жидкости, поступающие в атмосферу с технологическими газовыми выбросами (сдувками), хвостовыми газами и выбросами вентиляционных систем. Неорганическая пыль в промышленных выбросах образуется при переработке металлов и их руд, алюмосиликатов, различных минеральных солей и удобрений, карбидов, абразивов, цемента и многих других неорганических веществ. К промышленной пыли органического происхождения относится, например, угольная, древесная, торфяная, сланцевая, мучная, сажа и др. Туманы в промышленных выхлопах образуют главным образом кислЬтьг, в первую очередь серная и фосфорная при их концентрировании, Дисперсность пыли и туманов [c.227]

Наполнители для эмалей трубопроводов должны проходить через сито с отверстиями 0,074 мм. Такая степень дисперсности обеспечивает необходимую проницаемость битумной мастики в стеклоткань и позволяет вовлекать в состав битума небольшое количество наполнителей (до 25 вес. %). При таких низких концентрациях тонкоизмельченные и эффективные наполнители создают требуемое упрочнение битума и не оказывают значительного влияния на влаго-поглощение. Чаще всего в битумных эмалях в качестве наполннте-телей применяют тальк и слюду сланцевую пыль и диатомовые силикаты используют реже. Очевидно, употребляют и другие наполнители, но об этом ничего не известно. [c.213]

Пыль нефтяного, пекового и сланцево-электродного кокса Пыль огнеупорной глпны, содержащая до 15% свободной [c.245]

Подробный анализ большого числа экспериментальных работ по изучению процесса выделения летучих нри термическом разложении керогена приведен в [1, 2]. Горение летучих продуктов пиролиза изучалось Р. Н. Ууэсоо [3]. Эксперименты проводились применительно к разложению сланца в слое и выгоранию летучих веществ при горении полидисперсной сланцевой пыли в потоке. Однако в указанных работах [1, 2] основой являлось исследование химизма процесса и состава газо- и парообразных продуктов термического разложения сланца в зависимости от различных факторов. Интенсивность же выхода летучих веществ изучена недостаточно. [c.87]

Для исследования эффективного времени сгорания летучих эстонских сланцев в лабораторной установке Таллинского политехнического института [Л. 62] сжигалась полифракционная сланцевая пыль, имеющая следующую характеристику И р== =0,92%, ЛР==12,44%, (С02)Рк=3,35%, С Ря=29,68 МДж/кг, 7г50=65,29 А, 65=35,12%, J lou=4,3%, 25о==0,09%. Опыты проводились в пределах коэффициента избытка воздуха а=1,05—1,50 и средних температур в реакционной трубе (в зоне горения летучих) Г=998—1253 К [Л. 62]. [c.45]

Время сгорания летучих при сжигании сланцевой пыли, как будет показано в 4-5, соста1Вляет не более 15—25 % полного времени сгорания топлива. В этой стадии процесса (выделяется 80% или даже больше потенциального тепла топлива. Это количество тепла при горении пыли твердого топл1Ива с высоким содержанием летучих в неограниченном П ространстве выделяется (В основном в объеме видимой конфигурации факела. Поскольку при горении полифракционной пыли не может быть строгой последовательности фаз горения для системы в целом, то в объеме В1ИДИ мой конфигурации факела происходит горение летучих и некоторой части кокса. [c.47]

При горении сланцевой пыли в неограничеином объеме внутренний конус факела из-за его (высокой оптической плотности не виден. Исходя из того, что теплонапряженность открытого факела определяется именно процессами санутри его видимой конфигурации, а также учитывая невидимость внутреннего конуса, скорость распространения пламен1и пыле- [c.48]

По их да нным на рис. 4-5 представлены характери1стиии выгорания сланцевой пыли по длине открытого факела. По оси ординат отложены концентрации КОз, О2 и СО в сух)их газах, температура факела /, степень выгорания пыли т) и коэффициент эжекции на оои факела е, а на горизонтальной оси — расстояние от выходного сечения стабилизатора пламени. [c.50]

В исследовании применялись два типа прямоточных Г10рел10к. Горелка типа I была однотрубная, чарез нее в топку подавалась пыль совместно с полным количеств01М необходимого воздуха (без дополнительной подачи вторичного воздуха). Однотрубные горелки имели следующие внутренние диаметры 34, 40 и 50 мм. Горелка типа II состояла из двух коакоиально расположенных труб, из которых труба первичного воздуха (внутренняя) имела диаметр 36/27 мм, а наружная труба вторичного воздуха имела внутренний диаметр 72 мм. Попользовавшаяся в опытах сланцевая пыль имела следующий состав 1 р=1,5%, Ар= = 47,5%, (С02)Рк=17,1%, Рн=12,1 МДж/кг, 75=35,5% и 2Ю= =3,4%. Опыты проводились при расходе топлива 10—20 кг/ч и а= = 1,05—1,27. [c.51]

Аналогичные результаты были получены также при иоследоваиии процесса горения сланцевой пыли в полупромышленной топке (см. рис. 4-6,6) с поперечным сечением 1 м и теллавой мощностью 2 МВт (описание топки пр иведено в 5-4). [c.53]

Ниже приводятся некоторые результаты иоследоваиия горения сланцевой пыли вблизи устья горелки парогенератора ТП-17, кото рый был оборудован горелками с полным предварительным смешением топлива и воздуха (см. 13-1). [c.55]

На рис. 4-10 приведе но изменение концентрации Ог, КОг и температуры газов вдоль оси факела в топке парогенератора Т(П-17. Представленные на этом рисунке характеристийи горения сланцевой пыли качественно подобны характеристикам, приведенным на рис. 4-8. На рас- стоянии 0,2—0,4 м от устья горелки не наблюдается заметного снижения концентрации кислорода и изменения температуры. Начиная от 1=0,3—0,4, м происходит интенсивное паде1ние концентрации кислорода с одновременным увеличением в продуктах сгорания КОг- Этот участок факела характеризуется также интенсивным тепло(выделением и подъемом температуры. На расстоянии 1,5—2,0 м от устья горелки интенсивность процесса горения заметно снижается, т. е. заканчивается зона выгорания летучих и начинается выгорание кокса. [c.57]

Как было показано, время выгорания частвд кокса сланцевой пыли первом приближении пропорционально величине а (Лк — коэффициентов [c.81]

Исследованию подвергалась лабораторная зола различных фракций, которые получались сепарированием сланцевой пыли в лабораторном электрофильтре. Полученные результаты в виде зависимости температур /ь 2 и 3 от количества СаО в золе представлены на рис. 5-5 (сплошная линия). На этом же графике изображен также в виде пунктирных линий вероятный ход плавкостных характеристик в области более низких значений СаО в золе по данным И. Я. Залкинда и др. [Л. 118]. [c.89]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология