Топки вихревые и след

Типы топки имеют следующие обозначения Р — топка для сжигания твердого топлива на решетке Т — камерная топка с твердым шлакоудалением для сжигания пылевидного топлива Ж — камерная топка с жидким шлакоудалением для сжигания пылевидного топлива Ц — циклонная топка для сжигания твердого топлива Ф — топка кипящего слоя для сжигания твердого топлива М—топка для сжигания жидкого топлива (мазута) Г—топка для сжигания газообразного топлива В — вихревая топка для сжигания твердого топлива Д — топка для сжигания других видов топлива. [c.32]

Таким образом, проведенные экспериментальные исследования наладки режимов нестехиометрического сжигания природного газа и мазута в топках с одноярусным расположением горелочных устройств по встречной компоновке позволяют сделать следующие выводы. При использовании вихревых горелок с относительным шагом между ними 1( 10 < 2,5 наиболее эффективной с точки зрения снижения выхода N0 , является встречная схема. При относительном шаге между горелками > 2,5...3,0 кроме встречной может также рекомендоваться шахматная схема нестехиометрического сжигания. При использовании прямоточных горелок в топках с большими значениями фронта котла ( фр > 12 м) и относительного шага установки горелок ( д/Ь > 4,0...4,5, где Ь — ширина амбразуры прямоточной горелки) рекомендуется реализовывать чередующуюся схему. При значениях 1фр < 12 м и д/Ь < 3,5 можно также внедрять и центральную схему. [c.99]

На рис. 6-6—6-9 показана кинетика выгорания горючих компонентов и образования NOx при сжигании природного газа в экранированной топке стендового котла (ат=],2, Л г=100%, ду 22 кВт/м ) в зависимости от способа перемешивания топ-лива и воздуха. Анализ и сравнение полученных данных позволяют сделать следующие выводы 1) в вихревом факеле горелки с многоструйной радиальной выдачей газа в закрученный поток воздуха (насадок А) наблюдается (рис. 6-6) наименьшее образование окиси углерода (1,7 об.%), наиболее бы- [c.156]

Из рис. 6-22 следует, что наилучшие условия выгорания топлива отмечаются при встречной крутке, когда результирующий факел Направлен в нижнюю часть топки с повышенным содержанием избыточного кислорода. Для этого варианта характерно также меньшее образование NOx вследствие более низкой температуры факела. Наихудшие условия выгорания топлива наблюдаются при расходящейся крутке факелов, когда результирующий факел направляется в верхнюю часть топки, забалластированную продуктами сгорания. Здесь характерно наибольшее образование N0 вследствие более высокой температуры. Таким образом, для малогабаритных топок промышленных котлов и ряда печей, рассчитанных на работу с тепловым напряжением не менее 200 кВт/м , при близкой смежной установке дутьевых вихревых горелок (шаг между горелками не более 2,5 Z)t) следует рекомендовать использование встречной крутки факелов с направлением результирующего факела на под топки. [c.183]

Более компактно размещаются многосонловые инжекционные горелки неполного предварительного смешения. Так, для котла ДКВ-4-13 достаточна установка всего двух горелок с фронта котла или на боковых стенах топки. Для улучшения перемешивания вторичного воздуха с первичной газовоздушной смесью горелки неполного смешения следует располагать так, чтобы потоки, выходящие из них, создавали в топке вихревое движение (см. рис. 105). [c.151]

Для перевода на газ котлов, оборудованных вихревыми пылеугольными горелками типа ОРГРЭС-ТКЗ с конусом-рассекателем, инж. И. П. Гержоем была предложена конструкция пылегазовой горелки Л. 28] с газовым соплом в виде конуса-рассекателя (рис. 2-5). Выход газа в топку осуществлен через косые щели, расположенные под углом 45° к оси горелки. Расчетные параметры горелки следующие производительность 4 200 м 1ч, скорость истечения газа пз щелей 29,5 м1сек, скорость воздуха 28,5 м1сек. Эти горелки были установлены на трехбарабанном котле ЛМЗ паропроизводительностью 180 г/ч, работающем с теплонапряжением топочного объема 140-103 ккал м -ч). Недостатком горелок этого 3 35 [c.35]

Запас топлива, находящийся в объеме топки при вихревом принципе, несколько меньше чем при слоевом, и значительно больше, чем при факельном. Вся эта масса циркулирующего по вихревой камере топлива представляет, в сущности, циркулирующий слой , од нако, настолько разрыхленный взвешенным состоянием, что частицы уже не соприкасаются друг с другом и не имеют возможности непосредственно взаимодействовать. Это избавляет процесс от ряда явлений, неизбежно сопутствующих слоевым процессам, например, общему спеканию кокса или массовому шлакообразованию. Довольно значительный запас топлива в объеме, постепенно подготавлив ающегося к газификации и горению, придает вихревому процессу известную устойчивость, сближающую его со слоевым процессом. Однако следует учитывать, что процесс этот, как и факельный, весьма чувствителен к бесперебойной работе питателя и склонен пульсировать при неравномерной, пульсирующей подаче топлива. [c.147]

Между тем, не так уже трудно локализовать зону циркуляции топливных частиц, если обеспечить образование устойчивого циркуляционного вихря, который будет организованно вздымать топливную крошку в восходящей своей части и затаскивать ее в помощь гравитационным силам вниз под воздействием первичной струи воздуха (фиг. 17-1, IX). Учитывая, что при необтекаемой форме камеры в застойных ее местах будут немедленно скапливаться частицы с недостаточной парусностью и зашлаковывать их, следует по крайней мере низу камеры придавать обтекаемый профиль и направлять дутье так, чтобы оно обеспечивало смывание частиц топлива и шлака с его поверхности. При этом неизбежно также следует предусматривать соответствующую камеру дожигания, в которой окончательно завершался бы процесс сжигания газа и мельчайших пылеобразных частиц, подчиняющихся закону витания и увлекаемых той частью газо-воздущного потока, который из первичной циркуляционной зоны движется через эту камеру в дымоходы. Постепенно, путем исследования ряда лабораторных моделей и опробования промышленных вариантов, выработалась первая вихревая топка для мелкого топлива (фрезторф), сохра- [c.177]

Однако такая несимметричная картина выгорания может иллюстрировать лишь характер процесса слоевото типа, где частицы достаточно крупны и могут лежать неподвижно в потоке продувающего слой воздуха со значительными скоростями обтекания (в обычных слоевых процессах скорость потока, продувающего слой, не превышает 0,51,0 лг/сек в скоростных слоевых топках с зажатым слоем эти скорости могут доходить до 10- - 20 м сек). Значительные скорости обтекания достигаются также в вихревых топках, в которых сжигаются достаточно крупные частицы (дробленка, крошка). Однако вследствие значительных прадиентов скоростей несущего их потока, а также вследствие крайней несимметричности этих частиц они находятся во время полета в непрерывном вращении, в значительной мере устраняющем несимметричность их выгорания. Следует думать, что это вращательное движение совместно с пульсационным характером поступательного движения частиц, являющимся также следствием их несимметричной формы, должны в какой-то мере способствовать и увеличению доли активной поверхности [c.204]

Для обозначения типа топки должны быть использованы след оощие индексы Т — камерная топка с твердым шлакоудалением Ж — камерная топка с жидким шлакоудалением Р — слоевая топка (решетка) В — вихревая топка Ц — щшлонная топка Ф — топка с кипящим (флюидизированным) слоем (стационарным и циркулирующим) И — иные виды топок, в том числе двухзонные. [c.23]

Исследование работы двухступенчатой камеры сжигания показало, что полное сгорание топлива (дз = О за топкой) обеспечивается при = 1,03ч-1,04 (газ) и 1,06-ь1,08 (мазут), а излуча тельная способность мазутного факела значительно меньше отличается от нзлучательной способности газового факела, Чем это имеет место при использовании вихревых горелок без двухступенчатой камеры сжигания. Отсюда следует, что применение двухступенчатых камер сжигания является эффективным средством снижения максимальных тепловых нагрузок, воспринимаемых п6-верхностями нагрева в тошщ при работе на мазуте. Кроме того, применение камер является одним из средств снижения в продуктах горения концентрации окислов азота, [c.453]

По величине создаваемого напора тяго-дутьевые машины относятся к группе низконапорных компрессоров. В то же время существуют дутьевые вентиляторы для котельных агрегатов с циклонными или вихревыми топками, у которых создаваемое избыточное давление позволяет отнести их к следующей группе — воздуходувкам (создаваемое давление до 3 кгс1см ). [c.5]

При переводе эксплуатирующихся котлов на обезвреживание вентиляционных выбросов должны быть выполнены следующие условия 1) коэффициент избытка воздуха в топке должен соответствовать нормативному значению, регламентированному требованиями Теплового расчета котлоагрегатов ВТИ — ЦКТИ 2) подаваемые в топку котла выбросы не должны содержать паров серной, соляной и других кислот и агрессивных веществ, вызывающих коррозию металла 3) тепловая мощность и КПД котлоагрегата должны поддерживаться не ниже расчетных (паспортных) значений 4) газогорелочные устройства по возможности должны иметь вихревые воздухонаправляющие устройства, обеспечивающие сжигание топлива и отходов в коротком факеле (этому условию удовлетворяют серийно выпускаемые горелки типа ГМГА, ГМГБ, ГМГ-М и им подобные) установленные горелки ГМГ в этих случаях должны быть заменены на горелки ГМГ-М соответствующего типоразмера 5) при внесении дополнительных приборов автоматики регулирования и безопасности, обусловленном, в частности, колебаниями расхода и состава выбросов, должны быть соблюдены требования для надежной и эффективной работы [c.265]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология