Камерная топка

Топки можно разделить на слоевые и камерные. Слоевые топки обеспечивают сжигание твердого топлива в слое на колосниковой решетке. Камерные топки предназначены для сжигания пылевидного твердого топлива во взвешенном состоянии, а также жидкого и газообразного топлива, распыляемого форсунками. Камерные топки подразделяют на факельные и вихревые (циклонные). На рис. IV- приведены схемы основных способов сжигания топлива. [c.122]

Контроль за тонкостью помола угля является одним из основных в общей схеме теплотехнического контроля электростанций, оборудованных камерными топками. Определение тонкости помола угольной пыли производят путем рассева ее иа ситах с определенным размером отверстии. [c.228]

В состав установки кроме компрессоров, воздуходувок, осушителей и буферных емкостей входят две камерные топки, В одной топке сжигается топливный газ, и при этом получается инертный газ, а в другой топке получаются дымовые газы, которыми производится регенерация адсорбента в осушителях. Эти топки, в особенности топка, в которой получается инертный газ, [c.220]

Паров поступают в топку 3 вследствие имеющегося в ней разрежения. Стоки после удаления легколетучих подаются в накопительную емкость 6, а оттуда насосом 5 перекачиваются в скруббер 1, где происходит их частичное упаривание. Парогазовая смесь дымососом 2 отводится из скруббера в атмосферу. Из емкости 10 упаренные стоки насосом 9 подаются в камерную топку, в которой осуществляется совместное сжигание основного топлива и легколетучих. Плав солей отводится через специальный затвор. [c.105]

Разработан процесс обезвреживания промстоков в топках котлоагрегатов, промышленных печей и автономных устройствах. Камерные топки оборудуют горелочными устройствами для сжигания топлива (жидкого или газообразного) и форсунками, обеспечивающими распыление промстоков. При этом определены режимы, при которых обеспечивается эффективная термоокислительная деструкция вредных компонентов промстоков, значительное снижение концентрации оксидов азота в продуктах сгорания и незначительное уменьшение КПД котла. [c.117]

В связи с этим в Топливной лаборатории ВТИ разработан метод определения спекаемости золы, который после проверки его в производственных условиях сжигания углей в камерных топках и получения положительных результатов должен быть использован для характеристики шлакующей способности углей в указанных условиях. [c.257]

На рис. 18 приведены данные о зависимости температуры точки росы от избытка воздуха при различной сернистости жидкого топлива (мазута и дизельного топлива), полученные при испытаниях промышленной и стендовой циклонных камер. Для сравнения на том же рисунке показаны зарубежные опытные данные по сжиганию мазута в обычных камерных топках. [c.55]

Расчеты показали, что при равных температурных условиях в случае сжигания сухой угольной пыли [4] и водоугольной суспензии в камерных топках последнее топливо значительно изменяет эмиссионные характеристики факела, обусловленные изме нением соотношений объемных долей трехатомных продукте сгорания из-за повышенного в них влагосодержания — углекислоты СОг и водяных паров НгО. При этом степень черноты факела увеличивается, что приводит к повышению интенсивности излучения трехатомными газами. [c.40]

Значительную роль в шлакообразованиях, возникающих в камерных топках, играют вторичные явления, связанные главным образом с временными колебаниями тепловых режимов топки. Так, при известных свойствах шлака, временно закрепившегося на стенах топки или передних трубах котла, повышение температурного уровня топочного процесса может привести не только к спеканию поверхностей шлакообразований, но и к местным разжижениям шлака и его отеканию вниз. Натеки или упавшие отдельные капли, попадая на твердые поверхности более холодных топочных зон, застывают в виде сосулек и настылей, постепенно увеличивающихся и разрастающихся. Примеры таких настылей приведены на фиг 25-11. [c.290]

В качестве примера подсчитаем значение т для средних условий сжигания антрацитовой пыли в камерной топке при у = 140 кВт/м ((3/Ут= 120 10 ккал/(м -ч), средней температуре топочных газов Г=1 620 К, а= 1,20 и =0,263-10-3 м /кДж (1,1 Ю-з м /ккал) при нормальных условиях [c.25]

С аэродинамической точки зрения камерная топка представляет из себя канал (обычно прямоугольного сечения) небольшой относительной длины, имеющий сложный вход в виде горелок. В настоящее время отсутствуют методы, позволяющие рассчитать процессы турбулентного обмена в таких сложных аэродинамических объектах. Учитывая изложенное, можно полагать, что конвективный перенос массы и тепла вну- [c.191]

Эффективность и экономичность сжигания твердого топлива в камерных топках во многом определяются типом и компоновкой горелочных устройств. Конструкция горелки оказывает большое влияние на условия воспламенения поступающей в топку пылевоздушной смеси,, аэродинамику топки, интенсивность теплообмена, характер превращения неорганического вещества топлива и интенсивность загрязнения экранных труб золовыми отложениями. [c.291]

Шагалова С. Л., Арефьев К. М. Анализ влияния режимных параметров на величину механического недожога в камерных топках. — Теплоэнергетика , 1960, Я 2, с. 41—47. [c.261]

Оценка времени, располагаемого для горения топлива в камерных топках, производится обычно по величине тепловой нагрузки топочного объема. Между тем для анализа топочных процессов значительный интерес представляет знание действительной продолжительности времени, располагаемого для горения. Оно определяется тепловой нагрузкой объема топки, но зависит еще от коэффициента избытка воздуха, температуры топочных газов, сорта топлива, степени заполнения топки факелом и пр. [c.213]

Рис. 7-16. Время, располагаемое для горения (время пребывания газов в камерной топке) при полном заполнении топки факелом.

Номограмма позволяет легко установить, что время, располагаемое для горения, в обычных камерных топках при =115 230 кВт/м [100—200 тыс. ккал/(м -ч)] находится в пределах 2—5 с, а при =2,3 3,5 МВт/мЗ [2—3 Гкал/(м -ч)] снижается до 0,1—0,2 с. [c.214]

Усовершенствование конструкций топок и газогорелочных устройств. Это наиболее эффективное направление в исследованиях. Традиционная конструкция выносной камерной топки (рис. 1,а,б) часто выходит из строя из-за того, что все тепло горения топлива выделяется в топочном объеме при высоких тепловых напряжениях и малых избытках воздуха в зоне горения. Отдельные конструктивные отличия (наличие перегородок, площадь и размещение отверстий для вторичного воздуха, горизонтальная (см. рис. , а) или вертикальная (см. рис. 1,6) компоновка) не оказывают существенного влияния на организацию процесса горения и усло- [c.34]

При сжигании твердых топлив в камерных топках к значениям Х вводятся поправки, зависящие от конструкции и компоновки горелок на стенах топочной камеры [c.91]

При переводе на газообразное топливо котельных агрегатов, имевших камерные топки для пылевого сжигания топлива, устанавливают взамен пылеугольных комбинированные пылегазовые горелки. Установка горелок производится аналогично показанной на рис. 64, наклонное расположение горелок и поворот их под углом применяется при недостаточной ширине и высоте топочной камеры во избежание соприкосновения факела с экранными трубами и улучшения использования нижней части топки. [c.151]

Приведенные данные об изменении потери тепла с уходящими газами при переводе на газообразное топливо котлоагрегатов, имевших различные способы сжигания твердого топлива, характерны и для других типов котлов. Испытания, проведенные различными наладочными организациями, показали, что при переводе на газ котлоагрегатов, имевших камерные топки, потеря тепла с уходящими газами незначительно увеличивается или остается неизменной. Перевод на газообразное топливо котлоагрегатов, имевших слоевой способ сжигания твердого топлива, как правило, приводит к заметному снижению потери тепла с уходящими газами. [c.195]

Из рассмотрения результатов испытаний котлоагрегатов, имевших различные способы сжигания твердого топлива, можно сделать вывод, что к. п. д. котлоагрегатов, переведенных на газ, со слоевого способа сжигания твердого топлива возрастает в значительно большей степени, чем к. п. д. агрегатов с камерными топками. [c.196]

В [60] сообщается также о котлах производительностью 270 т/ч (208 МВт) на рурском угле в ФРГ (пущен в октябре 1985 г. и наработал к маю 1986 г. 3000 ч), 150 т/ч (109 МВт) (на импортном угле) и 66 т/ч (55 МВт) в США на лигнитах с паром 510—535°С и 8,7—14,5 МПа. По параметрам такие котлы относятся к разряду энергетических, а по производительности приближаются к ним. Топки такого типа универсальны по топливу (вплоть до жидкого и газообразного) аналогично обычным камерным топкам. [c.240]

Зола, получающаяся при сгорании пылевидного топлива в камерных топках, в преобладающей своей части уносится в дымовую трубу. В связи с этим основное внимание при контроле за степенью выжига топлива в камерных топкэ Х уделяют отбору проб укоса, для чего применяют трубку Альвера, [c.45]

Такое требование обуславливается тем, что при промышленном сжигании топлива в зоне образования шлака обычно имеет место полувосстановительная газовая среда. Исследования показали, что при слоевом сжигании топлива на расстоянии 7—9 см от решетки кислород практически отсутствует и содержится около 12% СО и 14% СО2. Состав минеральной массы очаговых остатков, отобранных в камерных топках, также указывает на воздействие на них полувосстано-вительной газовой среды, так как большая часть содержащегося в них железа находится в закисной форме. [c.249]

Эта важная особенность сжигания мазута в циклонной топке позволяет резко нпзптPJ требования, предъявляемые к чувствительности и точности автоматического регулирования процесса горения мазута в камерных топках, т. е. упростить эксплуатацию котлов и повысить их надежность [c.57]

Средний в сечении действительный избыток воздуха всегда можно определить из баланса топлива и окислителя в топочных устройствах с прямоточной аэродинамической схемой (факельные камерные топки), а в камерах со сложной аэродинамической структурой его определение возможно при известном распределении горючего и окислителя по объему камеры (известных траекториях капель и полях скоростей). В этом случае для расчета неанализируемых компонентов недожога достаточно знать лишь концентрации СОг, Ог, Нг, СО, СН4 в продуктах недожога. Для отбора СОг, Ог, Нг, СО, СН4 из зоны горения можно применять водоохлаждаемые газоотборные трубки с низкой температурой 286 [c.286]

Печь, работающая на тнердом топливе (рис. 254). отличается от печи, изображенной на рис. 253, конструкцией топки. Эта печь вместо камерной топки имеет ручную слоевую топку 1 с колосниковой решеткой 2. Необходимый для сжигания воздух подводится под колосниковую решетку по каналу 3 и через окна 4, находящиеся над решеткой. Ремонт и очистка топки проводятся через окно 5. [c.368]

В обычных камерных топках возможности выравнивания концентраций кислорода между горелками в объеме самой топочной камеры невелики. В особенности это относится к топкам с фронтальным, или двухфронтальновстречным расположением параллельных горелок. Вследствие этого недостаток воздуха в какой-либо отдельной горелке может обусловливать затягивание горения в соответствующей зоне топочного объема, трудно устранимое. [c.52]

Резюмируя полученные данные, отметим, что независимо от вида сжигаемого топлива средняя степень неизотермичности факела в камерных топках имеет меньшее значение при угловом и танген-сивном расположении, а большее значение при фронтальном расположении горелок (особенно в топке с открытыми амбразурами). Увеличение теплонапряженности при данной аэродинамике топки всегда приводит к уменьшению средней степени неизотермичности факела. [c.178]

При сжигании в камерных топках эстонских сланцев и канско-ачинских углей, т. е. топлив со сложным составом неорганического вещества, необходимо так организовать топочный процесс, чтобы горение происходило равномерно в окислительной среде при отсутствии в топке зон с восстановительной или полувосстановительной средой. [c.292]

Предположим, что камерная топка полностью заполнена факелом и что время пребывания в ней топочных газов Тпреб равно времени, располагаемому для горения любого вида топлива, включая угольную пыль. [c.213]

Для сжигания во взвешенном состоянии в так называемых камерных топках можно использовать горючее только с небольшим размером частиц. Поэтому топливо, предназначенное для сншгания в камерных топках, приходится предварительно измельчать. Отсюда ясно, что поставка антрацита марки АШ с размером частиц менее 6 мм для установок с камерными топками является вполне приемлемой. [c.50]

Водотрубные котлы различных конструкций широко применяются для отопления в квартальных и районных отопительных котельных, а также в котельных производственных предприятий. При этом используются как паровые котлы промышленного назначения, так и специально предназначенные для отопительных нужд водогрейные котлы. Теплопроизводительность паровых водотрубных котлов, устанавливаемых в отопительных котельных, бывает от 0,6 до 10 Гкал/ч (1,0—15 т/ч), а водогрейных — до 100 Гкал/ч. Наибольшее распространение в отопительных котельных получили паровые водотрубные котлы типа ДКВ и ДКВР, оборудованные топками с пневмомеханическими забрасывателями (ПМЗ) для сжигания кускового твердого топлива или камерными топками для сжигания мазута, а в районных отопительных котельных — водогрейные котлы типа ПТВМ, предназначенные для работы на газовом топливе или мазуте. В последние годы начали широко применяться специальные газовые водогрейные котлы типа ТВГ и др. [c.164]

Вынос из топки недогоревшего высокореакционного топлива удается уменьшить за счет сжигания его в надслоевом пространстве в топке с достаточно большим объемом. Такое решение является естественным при переводе существующей камерной топки на сжигание в КС. В нашей стране с 1981 г. находится в промышленной эксплуатации паровой котел номинальной производительностью 75 т/ч, оборудованный топкой с КС для сжигания сланцев с теплотой сгорания 9,2 МДж/кг и зольностью до 65 % [43]. В нижней части топочной камеры площадью 6X4,2 м и высотой [c.229]

Мелкие фракции сланца сгорают в факеле, как в камерной топке, самые крупные с размерами 1,0—10 мм попадают в КС и газифицируются в нем при температуре около 500°С (в зоне трубного пучка и в зазоре высотой 350 мм между пучком и решеткой), а частицы 0,5—1 мм горят в сильно разреженном КС над трубным пучком. Температура меняется от 900—1100°С в разреженной фазе КС над змеевиками до 820 °С на выходе из топки. При достаточно большом количестве избыточного воздуха (40 % по сравнению со стехиометрически необходимым) потери теплоты с недогоревшими твердыми остатками составляют 2,6 % и связаны целиком с уносом частиц газами, поскольку из слоя выгружается всего 15 % золы с содержанием горючих 0,4 %. Возврат уноса в слой на дожигание не предусмотрен. При такой организации процесса в зоне трубного пучка выделяется всего 20 % теплоты сгорания топлива, остальная выделяется над пучком. [c.229]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология