Скорость обтекания

Аэрофонтанные сушилки. Для удаления слабосвязанной влаги из дисперсных материалов неоднородного гранулометрического состава в условиях, когда скорость витания частиц (скорость обтекания частицы газом, при котором сила его гидродинамического воздействия на частицу уравновешивается ее силой тяжести) значительно меняется в процессе сушки, при-136 [c.136]

Дпя внешней задачи среднее расстояние между центрами капель при ( = 0,18 равно 2,9К. Толщина диффузионного слоя при Ре 10 составляет 6 3 10 . Эта оценка может служить косвенным обоснованием независимости 8Ь от задержки дисперсной фазы при учете изменения относительной скорости обтекания частиц в стесненном потоке. [c.209]

Для переходного режима 2<Ке<500 с учетом соотношений (2.142), (1.11) —(1.19) получим выражение для скорости обтекания кристалла [c.183]

При этом условии частицы зависают и скорость обтекания их воздухом или газом равна абсолютной скорости Ку движения воздуха. [c.224]

В этих приведенных дифференциальных уравнениях наряду с переменными движения капель скорость обтекания капли является функцией ее траектории. [c.182]

Если в пристенной области трубы скорость обтекания частицы будет то в этой области частица либо остановится, либо бу- [c.30]

Необходимое условие транспортирования частиц материала по всему диаметральному сечению трубы заключается в превышении скорости обтекания частицы около стенки трубы над Ов- В этом случае величина (I—е) несущественно изменяется по радиусу трубы [47]. [c.31]

При расчетах величина V выбиралась из соображений, что средняя скорость обтекания частицы у стенки трубы должна быть больше Ов. Невыполнение этого условия в корне изменяет картину процесса. Частицы скапливаются у стенки трубы и движутся вниз. В этом случае касательные напряжения могут не только уменьшиться до нуля, но и изменить направление. Это значит, что общие потери давления на транспортирование могут быть меньше величины я[Рд(1 — е)- -ре]. Очевидно этим явлением объясняются неожиданные эфф< кты, упоминаемые в [17]. [c.32]

В трубе наиболее опасная зона — пристенная область. Следовательно, минимальную приведенную скорость газа, при которой будет гарантировано движение частицы вверх, следует искать из условия, что средняя скорость обтекания частицы газовым потоком около стенки трубы должна быть больше Va- [c.47]

А. Введение. Независимо от того, какой параметр используется (а, р или йф), основная проблема состоит в описании зависимостей, позволяющих рассчитывать численные значения коэффициентов взаимодействия. Эти коэффициенты зависят от свойств жидкости, скорости обтекания поверхности жидкостью, формы и размеров разделяющей стенки и других факторов. [c.18]

Из уравнения (XI 11,43) следует, что повышение скорости обтекания ю увеличивает коэффициент массоотдачи р и способствует интенсификации экстракции. Однако увеличение р ускоряет экстракцию только при малых значениях и в условиях внутридиффузионного режима уже не оказывает [c.552]

ВСЯ ИХ поверхность омывается жидкостью, но скорость обтекания в данном случае возникает за счет силы тяжести частиц и уступает по величине соответствующим скоростям при инерционном режиме. [c.554]

Для интенсификации процессов экстракции и растворения могут быть использованы низкочастотные механические колебания. Опыт показывает, что при наложении колебаний увеличивается скорость обтекания частиц и процесс заметно ускоряется. Весьма значительное увеличение скорости обтекания и соответствеино — коэффициентов массоотдачи возможно при осуществлении вращательного движения жидкости со взвешенными в ней твердыми частицами (центробежный режим). Можно заметить, что методы интенсификации экстракции в системах жи. кость—твердое тело и жидкость—жидкость аналогичны. [c.555]

По способу создания скорости обтекания твердых частиц жидкостью различают аппараты с неподвижным слоем твердого материала, с механическим перемешиванием и со взвешенным, или кипящим, слоем. [c.556]

Аппараты такого типа надежны в работе и обеспечивают высокие производительности. Наряду с этим они металлоемки, громоздки и требуют сравнительно больших расходов электроэнергии. Удельная производительность шнековых аппаратов (на единицу объема или веса аппарата) невелика, что объясняется относительно низкой скоростью обтекания частиц и умеренной величиной поверхности соприкосновения фаз. Контакт между фазами ухудшается вследствие проскока некоторой части жидкости, обусловленного заметным расслоением фаз, так как значительная часть твердого материала перемещается в виде более плотного слоя вдоль нижней части корыта. [c.558]

В барабанных экстракторах достигаются большие удельные производительности и более высокие коэффициенты массоотдачи (вследствие большей скорости обтекания частиц), чем в шнековых аппаратах. Улучшение массоотдачи связано с систематическим обновлением поверхности контакта фаз прн пересыпании твердых частиц внутри барабана. [c.559]

B. Порядок расчета. Измерепи Г, проведенные в [3], [юказалн, что числа Нуссельта нри течении жидкости в плотноупакованном слое увеличиваются в первых двух слоях сфер и достигают некоторого предельного значения. В [4] показано, что измеренные в слоях числа Нуссельта существенно больше, чем для одиночных сфер, при той же скорости обтекания, и это отличие уменьшается с увеличением числа Рейнольдса. Из этого следует, что средние числа Нуссельта при течении через неподвижные сферические насадки с любой долей пустот (порозностью) можно рассчитать, используя уравнение [c.259]

По существу, приведенный вывод относится к случаю сравнительно больших скоростей обтекания капель потоком. Однако полученные формулы дают правильный порядок величин и при расчете горения капель в неподвижной среде, когда Ми —> 2. Формулы пригодны и для расчета испарения капли негорючей жидкости (или горючей жидкости, но без воспламенения, например, горючей жидкости в инертной среде), если задана температура среды В выражение для К в данном случае вместо температуры горения следует подставить температуру среды Г<,р, [c.250]

Так как на самой окружности (г = 1) радиальная составляющая скорости равна нулю, то = 2wi sin 0. Отсюда следует, что максимальная скорость обтекания, которая наблюдается нри 0 = л/2 и 0 = Зя/2, равна удвоенной величине скорости набегающего потока. При 0 = 0 и 0 = я скорости равны нулю и [c.20]

При любых приемах растворения его интенсивность возрастает с ростом не абсолютной скорости движения фаз, а относительной скорости их перемещения, т. е. при увеличении скорости обтекания твердой фазы жидкостью. Так, в резервуаре с мешалкой скорость растворения растет непропорционально частоте ее вращения. С увеличением последней скорости обтекания, а следовательно, и растворения вначале растут, затем их рост замедляется и прекращается. [c.221]

В результате движения вдоль пор извлекаемое вещество оказывается у наружной поверхности зерна и далее сквозь наружный диффузионный слой проникает в массу раствора. В каждый данный момент времени скорости массовой внутренней диффузии сквозь поры и внешней диффузии равны. У наружной поверхности устанавливается некоторая концентрация растворяющегося вещества, промежуточная между концентрацией насыщения и в массе раствора. По мере хода процесса она непрерывно изменяется. Обычно процесс лимитируется внутренней диффузией и мало зависит от скорости обтекания пористой частицы жидкостью. Лишь в тех случаях, когда лимитирует внешняя диффузия, для ускорения выщелачивания необходимо обеспечивать высокие скорости обтекания. [c.225]

Рост кристаллов ири перемешивании также ускоряется, но в меньшей мере, чем образование зародышей. Скорость обтекания при малых размерах кристаллов незначительно возрастает с ускорением перемешивания и лишь до определенного предела. Некоторое ускорение роста кристаллов при перемешивании не может компенсировать уменьшение их размеров вследствие ускорения образования зародышей. [c.249]

Значение к зависит от коэффициента диффузии иона в жидкости и от гидродинамических условий. Возрастание к при увеличении скорости обтекания зерен раствором свидетельствует, что процесс является внешнедиффузионным. [c.308]

НОСТИ И изменяется в соответствии с рис. 10-8, а. Рабочие колеса осевых насосов обычно имеют отъемные лопасти, колеса центробежных насосов, как правило, цельнолитые (бронзовые, чугунные, стальные). Поскольку относительная скорость обтекания жидкостью рабочего колеса весьма велика, то с целью уменьшения гидравлических потерь и повышения к. п. д. они должны быть тщательно обработаны и иметь гладкую поверхность. [c.226]

Остановимся на способах задания фигурирующей в уравнениях (1.1), (1.7) функции V от пространственных координат, которая определяет поле скоростей обтекания частицы и считается известной. В большинстве случаев в качестве V будет использоваться распределение скоростей при ламинарном режиме. [c.15]

Для широкого круга задач приближенные аналитические выран ения для распределения скоростей обтекания частицы поступательным или сдвиговым потоком могут быть получены в явном виде (см., например, [1071). [c.17]

В этой области значения NupPr нри одинаковых Re/e для рассмотренных дисперсных систем — величины одного порядка и с некоторым превышением следуют уравнению (Х,44). При этом эмпирические корреляции для неподвижного слоя в общем располагаются выше и, как правило, с большим наклоном к оси абсцисс, нежели для псевдоожиженного. Малое изменение NUp с Re в псевдоожиженном слое говорит о том, что действительная скорость обтекания частицы потоком мало изменяется с увеличением расчетной скорости U (возможно, Ua близка к Uf). [c.461]

Важнейшим свойством массопередачи при лимитирующем сопротивлении сплошной фазы является квазистационарный характер процесса, что резко отличает массопередачу в сплошной фазе от массопередачи в дисперсной фазе. Лишь для случая массопередачи от пузырей очень большого диаметра (>25 мм) было отмечено [72, 73] некоторое уменьшение коэффициентов массопередачи с увеличением времени контакта. Однако для пузырей столь большого размера возможно возникновение специфических эффектов, например, изменение скорости обтекания частицы под влиянием градиента межфазного натяжения по механизму, рассмотренному Тимсоном и Дюном [74]. Уменьшение коэффициента массопередачи может быть связано также с механизмом движения столь больших пузырей, которые увлекают с собой некоторый объем сплошной фазы [75]. [c.210]

В работе [11] предполагается, что радиальная скорость вдува к, отнесенная к скорости потока на бесконечности, мала имеет место наложение радиального поля скоростей с одним только вдувом на иоле скоростей обтекания сферы при малых числах Re. Найдено двучленное разложение функции тока, отличающееся от соответствующего разложения работы [6] слагаемым feQo( J.) + -f(9fe/16)(ap—2-fap )Q,( i). Сила сопротивления представляет собой озееиовскую силу с добавкой 7 Re/24, учитывающей влияние вдува. [c.250]

Оценим кинетические константы. Для каждого падающего кристалла можно построить зависимость v=v i) и определить величину dvldt с точностью до малых первого порядка dvldt Lv—Подставив dvldt в уравнения (3.185), (3.186), можно разрешить их относительно диаметра сферы, масса которой совпадает с массой падающего кристалла. Подставив найденные значе- ния а в уравнения (3.185), (3.186), легко получить значения для скоростей роста кристаллов в соответствующих временных точках. Однако в нашу задачу входит не только определение скоростей роста по длине трубы, но и определение влияния на скорость роста кристалла пересыщения, температуры раствора, скорости обтекания кристалла раствором, вязкости и плотности среды, окружающей его. Если кристаллизация идет во внешней области (диффузионной), то массовую и линейную скорости роста кристалла можно представить в виде [c.295]

Из практики пневмотранспорта по вертикальным трубам с е > 0,99 известно, что для частиц размером б и скоростью витания Vb существует такая минимальная скорость газа v, ниже которой пневмотранспортирование невозможно. Для надежного транспортирования необходимым и достаточным является условие umin ub, где umin — минимально возможная скорость обтекания частицы в трубе. [c.47]

Замкнутый периодический процесс проводится в аппарате с механическим нли пневматическим перемешиванием. Пневмачическое перемешивание позволяет в случае необходимости использовать перемешивающий агент (воздух) в качестве окислителя. При достаточно интенсивном перемешивании твердые частицы быстро движутся с изменяющейся по направлению и величине скоростью, то отставая от потока омывающей их жидкости, то опережая его. В этих условиях возникает переменная во времени скорость обтекания, обусловленная инерцией твердых частиц. При таком инерционном режиме создаются благоприятные условия для ускорения процессов растворения и экстракции, несмотря на то что движущая сила процесса снижается по мере приближения к состоянию равновесия. [c.553]

Аппараты с неподвижным слоем твердого материала. В этих аппаратах скорость движения жидкости при ее фильтровании сквозь слой практически совпадает по величине и направлению со скоростью обтекания. Простейшим аппаратом такого типа является открытый резервуар с ложным днищем (решеткой), подобный открытому нутч-фильтру (см. стр. 199). На решетку загружается слой твердого материала, через который сверху вниз протекает растворитель. При таком направлении движения жидкость равномерно заполняет сечение аппарата и не происходит смешения более концентрированного раствора с раствором низкой концентрации, приводящего к снижению движущей силы. Выгрузку выщелаченного твердого остатка производят периодически, чаще всего гидравлическим способом — вымывая твердый материал из аппарата водой. [c.556]

Увеличение скоростей обтекания может достигаться путем создания поля колебаний внутри обрабатываемой двухфазной системы (суспензии) твердое — жидкость [3, 164, 200]. Это могут быть низкочастотные колебания (пульсации) и высокочастотные, ультразвуковые. Низкочастотные вибраторы (пульсаторы) с пневматическим, механическим или электромагнитным источником импульсов, обеспечивающие разные частоты и амплитуды колебаний, устанавливаются внутри аппарата-растворителя. Иногда с их помощью осуществляют вибрацию корпуса аппарата. Источниками ультразвуковых колебаний служат магнитострикциоиные, пьезоэлектрические, гидро- и электродинамические и другие излучатели. Применение низкочастотных [c.221]

Из анализа перечисленных упрощающих предположений и примеров постановок задач можно видеть, что круг рассматриваемых задач ограничен сравнительно простыми по физической формулировке модельными задачами тепло- и массообмена частиц с потоком для слабо тепло-и массонапряженных процессов в промышленных системах и природных явлениях, когда поле скоростей обтекания частиц может быть задано независимо от полей концентрации и температуры. При этом главное внимание сосредоточено на возможно более строгом и полном учете влияния особенностей гидродинамического обтекания на распределения концентраций и температуры и интенсивность массотеплообмена. [c.15]

В данной книге вопрос о массотеплообмене частицы с потоком исследуется в случаях, когда для описания поля скоростей обтекания частицы могут быть использованы имеющиеся в литературе приближенные аналитические решения гидродинамической задачи, обычно соответствующие малым числам Рейнольдса (см., например, [107])., Диффузионное и тепловое числа Пекле однозначно связаны с числом Рейнольдса соотношениями [c.18]

Функция тока поля скоростей обтекания капли, удовлетворяющая на бесконечности условию (6.1), в стоксовом приблгокении в безразмерной форме имеет вид [189] [c.43]