Среднелогарифмическая разность температур

Рис. 36. Поправочный коэффициент е для определения среднелогарифмической разности температур в случае смешанного потока (один ход в корпусе и два и более хода в трубном пространстве).

С. Расчет средней разности температур. Первым шагом в расчете средней разности температур (АГд ) для противотока является определение среднелогарифмической разности температур но (6) 3.1.1. [c.12]

Среднелогарифмическая разность температур в теплообменнике [c.32]

У теплообменников с Комбинированным течением обеих жидкостей расчет средней разности температур является очень сложным. Поэтому можно для обычно встречающихся в практике случаев определять среднюю разность температур при помощи поправочного коэффициента к среднелогарифмической разности температур, подсчитанной для чистого противотока. [c.19]

Среднелогарифмическая разность температур (120 —20) —(120— 100) [c.61]

Более точное значение средней температуры одного из теплоносителей можно получить, используя среднелогарифмическую разность температур [c.20]

Среднелогарифмическая разность температур [c.221]

Выбор температур охлаждающего теплоносителя и расчет среднелогарифмической разности температур. [c.65]

Как явствует из фиг. 11, среднелогарифмическая разность температур всегда меньше, чем среднеарифметическая разность [c.14]

Вычисляется среднелогарифмическая разность температур. [c.67]

Среднелогарифмическая разность температур потоков на концах теплооб- [c.127]

Газ в первую ступень конвертора поступает с температурой 450° С и выходит с температурой 525° С. Среднелогарифмическая разность температур [c.180]

Сгущаемая жидкость. ....... ...... Количество испаряемой воды в кг/час. . . ... Давление греющего пара в ата.............. Температура греющего пара в 0. . Давление вторичного пара в ата. ........... Температура вторичного пара в. . . Расход пара на 1 кг испаряемой воды в кг/кг...... Коэффициент полезного действия струйного компрессора по выражению (234) в %. ............... Кажущийся коэффициент теплопередачи в ккал м час°С Среднелогарифмическая разность температур в °С. .. Испаряемость в кг/м час. .... Паста 313,5 0,485 80, 1 0,218 61, 3 0,753 9, 4 1780 15,9 55.7 Центрифугированное молоко 198,0 0,933 97.2 0,218 61, 5 1. 035 583 33.3 35,0 [c.283]

Не исключено, что определенную роль в повышении NUp по сравнению с одиночной частицей играет дополнительна турбулизация потока вследствие изменения направления струй ожижающего агента, более частого в неподвижном слое, чем в псевдоожиженном. В этом аспекте представляет также интерес концепция Кришера и Мосбергера базирующаяся на сопоставлении в рассматриваемых дисперсных системах длины обтекания и диаметра частиц. Наконец, более низкие значения NUp для псевдоожиженного слоя могут быть в ряде случаев объяснены использованием для расчета среднелогарифмической разности температур, завышенной из-за некоторого продольного перемешивания ожижающего агента. [c.461]

Здесь Оаозд. Gnh3. Осзн, — соответственно массо-вые расходы воздуха, аммиака, пропилена, кг/с л сзнв — степень превращения пропилена q — тепловой эффект реакции ( р = 12000 кДж на (2) кг пропилена) йт — коэффициент теплопередачи для верхнего теплообменника, Вт/(м -К) F — поверхность теплообмена верхнего теплообменника, м Д/ — среднелогарифмическая разность температур "" [c.214]

Здесь Gia, Goaal Goae — массовые расходы воздуха, аммиака и пропилена Я— общее давление в указанном потоке, I/ — объемный расход потока Яц — парциальное давление компонента газовой смеси в потоке k — константа скорости реакции h — тепловой эффект реакции Кв — коэффициент теплопередачи верхнего теплообменника Fg — поверхность теплообмена верхнего теплообменника — коэффициент теплопередачи нижнего теплообменника — поверхность теплообмена нижнего теплообменника Т р — среднелогарифмическая разность температур [c.94]

Здесь Q — количество тепла, отдаваемого горячим газом С — поток теплоносителя (индексы о и в относятся соответственно к величинам потоков, отдающим и воспринимающим тепло) с — теплоемкость газа I — температура газового потока (индексы н и к относятся соответственно к начальному и конечному ее значениям) т) ( = 1) — коэффициент, учитывающий тепловые потери в окружающую среду к — коэффициент теплопередачи Р — поверхность теплообмена Ai p.л — среднелогарифмическая разность температур ф — коэффициент, учитывающий отклонение схемы движения теплоносителей от идеальной противоточной. [c.98]

Поверхность насадки башни определяем, исходя из необходимости обеспечить отвод тепла в количестве 5 059 700 ккал ч. При этом кислота нагревается от 50 до 80° С, а газ охлаждается от 450 до 75° С. Среднелогарифмическая разность температур в башне [c.122]

При конструкторском расчете известны искомые характеристики тенлообмениика тем самым можно рассчитать среднелогарифмическую разность температур, а также параметр Р 1см, (25) . Конструктору необходимо определить эффективную среднюю разность температур, что удобно сделать с помони>ю поправочного коэффициента / . Если он известен, что легко сделать при однородном и, конструктор может рассчитать необходимую площадь теплонередающей поверхности, вообще не прибегая к определению числа единиц переноса. [c.27]

При перекрестном или смешанном токе среднелогарифмическую разность температур определяют по формуле [c.74]

Пример 2. Определить среднелогарифмическую разность температур для перекрестного и смешанного токов. Горячий теплоноситель охлаждается от 180 до 70 °С, холодный нагревается от 20 до 60 °С. [c.74]

По каталогу выбираем вентилятор УК-2 ЦАГИ с наружным диаметром колеса d = 2800 мм, который при 425 об/мин подает 330 ООО ж /ч воздуха. В конденсаторах воздушного охлаждения предусмотрен перекрестный ток теплообме-ниваюш ихся потоков, поэтому среднелогарифмическая разность температур будет всегда ниже, чем для противоточной схемы теплообмена. Примем А igp = 0,8 от Д <ср противотока . [c.129]

Определение, в зависимости от типа движения теплоноси- елей, среднелогарифмической разности температур А ср. л при противоточиом движении [c.30]

ДГ лГ /оДГд, где — мощность тенлообме1П1Ика, Вт — коэффициент теплопередачи, Вт/(м К) (также рассчитанный по наружному диаметру труб) АТ— среднелогарифмическая разность температур, вычисленная для противотока. К р — коэффициент, учитываюнднй направления потоков, Каждьн из этих параметров будет ниже рассмотрен более подробно. [c.12]

Приведенные выше выра/кепня получены в [4 , Аналогичные соотношении могут быть найдены для более сложных случаев, когда горячие и холодт 1е пот(я<п соединены более чем в одну параллельную цепь. В то же нремя можно вычислять среднелогарифмическую разность температур и пользоваться корректирующим множителем, кото- [c.20]

D. Распределение потока по соединительным трубам. В небольших паксгах пластип потерями давления в соединительном трубопроводе можно пренебречь и расчет может быть ыполнсп в нредположении, что расходы в пределах каждого плоского 1(апала равны. В больших пакетах пластин влияние распределения потока может стать весьма существенным в зависимости от относительного размера пластин и потерь давления н соединительных трубах. В конечном счете это приводит к снижению эффективности среднелогарифмической разности температур. [c.87]

Оптимальное число рядов в нашем случае зависит от большого числа переменных, таких, как суммарный коэффициент теплопередачи, затраты энергии па циркуляцию воздуха, установленная стои.мость поверхности теплообменника с воздуншьш охлаждением, габаритные ограничения и среднелогарифмическая разность температур. [c.296]

Среднелогарифмическая разность температур (СЛРТ). Детальные данные [c.76]

Зависимость теплового потока от среднелогарифмической разности температур. Зная среднелогарифмическую разность температур, можно определить тепловыделение для теплообменника в целом по следующей формуле Q ил (СЛРТ). Вычисление выражения для среднелогарифмической разности температур зачастую является довольно утомительным занятием, так как оно включает малую по величине разность между большими числами, [c.76]

Аналитическое решение. Метод последовательных приближений легко понять, но трудно применить в связи с громоздкими расчетами. Иногда можно воспользоваться более совершенным методом. Необходимо тщательтю исследовать какую-либо известную конструкцию и на основе инженерного опыта выбрать параметры. Например, потери давления можно представить как функцию длины трубы и расходов теплоносителей. Расход одного теплоносителя обычно люжно выразить в виде простой функции расхода другого, зная проектные значения температур теплоносителей на входе и выходе и приравнивая тепло, полученное одним теплоносителем, тепловым потерям другого. Затем можно вычислить среднелогарифмическую разность температур для поверхности теплообменника. Длину трубы можно выразить через количество гепла, которое должно быть передано, коэффициенты теплоотдачи и средне- чогарифмическую разность температур. Коэффициенты теплоотдачи, в свою очередь, можно представить в виде функций расходов теплоносителей. Важно, [c.77]

Воздух должен сначала проходить через радиатор, а затем попадать в двигатель, а не наоборот, чтобы исключить загрязнение поверхности радиатора маслом и связанное с этим ухудшение характеристик теплоотдачи. Наихуд-шне условия, на которые следует ориентироваться при проектировании, имеют место в жаркий летний день, когда температура воздуха на входе в радиатор может достигнуть 38° С. В двигателях, работающих на бензине, повышенная температура воздуха около топливного насоса и карбюратора вызывает кипение бензина и появление паровых пробок. Для предотвращения пробок и поддержания среднелогарифмической разности температур на максимально возможном уровне подогрев воздуха в радиаторе не должен превышать 8—1 Г С. [c.217]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология