Значения рад и температура

Рекомендуется придерживаться следующего порядка и последовательности расчета по уравнениям Ван Лаара. По одному известному опытному значению состава равновесных жидкой и паровой фаз при определенных значениях температуры и давления системы по уравнению (1.86) рассчитываются коэффициенты активности 71 и 73 для этих условий. Подстановка этих величин в уравнения (1.90) позволяет рассчитать значения констант А т В. Далее, задаваясь новыми значениями температуры и давления системы и имея в виду, что Хд = 1 — х , можно по уравнениям (1.88) и (1.89) вычислить сопряженные им значения коэффициентов активности и у . Как указывалось выше, если коэффициент относительной летучести а можно принять [c.53]

Согласно правилу фаз, число существующих в равновесной системе фаз не может превышать числа независимых компонентов больше, чем на две единицы. При этом максимальное число сосуществующих фаз, отвечающее условиям L — 0, возможно лишь прн вполне определенных значениях температуры, давления и составов фаз. [c.8]

С. Н. Обрядчиков [2] делает попытку по химическому составу нефтей и по константам равновесия отдельных реакций превращения углеводородов определить порядковое значение температур, при которых происходило превращение исходного органического вещества в нефть. [c.163]

ТТ — предельные значения температуры. [c.211]

Выбор того или иного теплоносителя зависит от полученного значения температуры ь так как каждый теплоноситель характеризуется прежде всего определенным температурным диапазоном его применения. [c.250]

Расчет точек начала п конца кипения по этим уравнениям ведется методом подбора значения температуры (или давления, еслп задана температура системы), превращающего их в тождества. [c.74]

Для построения кривой однократной перегонки в интервале температур начала и конца выкипания исходной водно-углеводородной системы пользуются полученными ранее расчетными соотношениями (11.56) или (11.57) при нескольких промежуточных значениях температуры. [c.93]

Температура вспышки масла почти всегда указывается в списке типовых характеристик. Она связана с фракционным составом масла и структурой молекул базовых компонентов и является важной по нескольким причинам. Во-первых, это показатель пожароопасности масла, поэтому предпочтительнее более высокое значение температуры вспышки. Во-вторых, она показывает присутствие летучих фракций в масле, которые быстрее испаряются в работающем двигателе (расход масла на угар). В-третьих, при анализе работающего масла, по понижению температуры вспышки легко определяется разбавление масла топливом. В сочетании со снижением вязкости масла, понижение температуры вспышки служит сигналом для поиска неисправностей системы зажигания или системы подачи топлива. [c.37]

Это обстоятельство позволяет определить значение температуры представляющей ординату точки пересечения двух ветвей кривой I — е, еще до расчета каждой из этих ветвей в отдельности. [c.94]

Так, в зависимости от конкретного сочетания значений температуры t и отношения Z числа кмолей HjO к исходному числу кмолей нефтяной фракции фигуративная точка системы может расположиться в одной из следующих областей диаграммы t — Z (рис. П.14) [c.115]

Найденный состав Х1 и принятое значение температуры позволяют определить энтальпию флегмы gl и по уравнению (IV.6) рассчитать тепловой параметр [c.234]

Рассмотренный случай неоднородного при обычной температуре и однородного в точке кипения азеотропа является лишь частным и сравнительно редко встречающ,имся. В основном прщ-ходится иметь дело с однородными в жидкой фазе азеотропами, сохраняющими это свое свойство при всех, имеющих практическое значение температурах, и поэтому весьма выгодная операция использования равновесного расслоения для пересечения азеотропического состава оказывается неприменимой, и приходится изыскивать особые методы фракционировки этого рода систем. [c.137]

На фиг. 20 приведены равновесные изобарные кривые кипения и конденсации для однородного в жидкой фазе азеотропа с минимумом точки кипения, представленные в системе координат температура—состав . Состав ус, общий для пара и жидкости в азеотропической точке, разделяет равновесную диаграмму на две части, напоминающие обычные изобары веществ, характеризующихся монотонным изменением летучих свойств. Как указывалось ранее, состав азеотропической точки не является постоянным и меняется с изменением давления и поэтому напрашивается мысль о таком изменении внешнего давления, при котором состав, отвечающий экстремальному значению температуры, передвинулся бы в область концентраций, отвечающих практически приемлемой чистоте одного из компонентов системы. Тем самым, совершенно недопустимое для процесса ректификации касание кривых равновесия пара и жидкости передвигается к конечной точке интервала концентраций, оставляя простор для ведения процесса практически во всем интервале существования системы. [c.137]

С другой стороны, для пузырьков, находящихся в пристеночном слое, вместо температуры в уравнении (120) может быть введено значение температуры этого слоя. [c.112]

Горение в топке регулируется количеством топлива, подводимого к горелке. Регулирование осуществляется по температуре масла, выходящего из трубчатой печи. Значения температуры определяются и в некоторых случаях регистрируются при помощи дистанционного термометра. [c.322]

Динамическая вязкость обычно определяется ротационными вискозиметрами. Вискозиметры разной конструкции имитируют реальные условия работы масла. Обычно выделяются крайние значения температуры и скорости сдвига. Основные методы опреде- [c.43]

Отсюда следует, что характеристики (10.74) представляют собой семейство прямых, параллельных биссектрисе координатного угла (рис. 10.6), вдоль каждой из которых переносятся начальные значения температуры (10.72) и (10.73) по законам (10.75). Очевидно, что если Тд, то на особой характеристике = т происходит разрыв температуры, на котором в каждый момент времени имеется тепловой фронт закачки. А общее решение уравнения (10.71) имеет вид [c.331]

Из введения к этой главе следует, что математическая статистика, как раздел теории вероятностей, исследует данные, отличающиеся друг от друга. Эти отклонения, несмотря на их случайный характер, до некоторой степени регулярны. Выберем из п следующих друг за другом значений температуры, расположение которых на рис. 12-1 кажется на первый взгляд беспорядочным, значения, которые попадают в определенный интервал общим числом к. Отношение [c.244]

Значения температур охлаждающей воды [c.248]

Одной из основных характеристик пружинения заготовки являются его физико-механические свойства, зависящие от температурного состояния материала. Формулы (6) и (7) сохраняются и для случая деформирования металлов в нагретом состоянии. В этом случае значения А, т и п должны подставляться для соответствующих значений температур. Влияние каждого из указанных параметров на величину пружинения различно. Если [c.26]

Значения теплосодержаний берут или из таблиц, или же, чаще всего, из диаграмм, которые строятся на основании опытных данных или подсчетов и носят название энтропийных Т—S) или тепловых (/—Т) диаграмм. Такие диаграммы имеются для всех наиболее часто встречающихся газов (Н , N2, О2, воздуха, II4, СО2, С2Н2, NH3, SO2 и др.). Энтропийные (Т — S) диаграммы построены таким образом, что на одной их оси (обычно ординат) отложены значения температуры газа, а на другой оси (обычно абсцисс) —значения его энтропии 5. Иа самой же диаграмме нанесены линии давлений Р и их пересекают линии теплосодержаний /. На многих диаграммах, кроме того, нанесены также линии удельного объема, удельного веса и др. Для нахождения значении / (или i) ни шкалы S (т. е. вертикальных линий), ни линий удельного объема и т. д. не требуется. Здесь следует искать только две линии линию температуры и л и и и 10 давлен и я. Затем, найдя для заданных условий (Р и t) точку их пересечения, смотрят, какую величину имеет теплосодержание I (или /), определяемое по линии, проходящей через эту точку иересечепия линий Р и /. Эта величина / будет означать теплосодержание газа при данных условиях (Р и /). Кроме Т — S диаграмм, существуют /—7", а также / — Р-диаграммы, где на одной оси отложены теплосодержания (/), на другой- -температуры (Т) или давления (Р) есть диаграммы, построенные специально только для высоких или только для низких температур. Но при нахождении значений / (или i) всеми диаграм- [c.103]

Следует разработать более эффективные автоматические системы подавления реакции полимеризации путем подачи в реактор специальных веществ, снижающих активность инициатора при превышении максимального значения температуры и возникновении других аварийных ситуаций. [c.111]

Значительный интерес представляет способ подавления полимеризации фирмы Си-Джей-Би (Англия), применяемый в производстве полиэтилена высокой плотности. По этому способу в случае превышения максимально допустимого значения температуры или при отключении циркуляционного компрессора в реакторы автоматически подается окись углерода, являющаяся сильным ядом для катализаторов. [c.115]

С повышением температуры скорость реакции возрастает, причем согласно правилу Вант-Гоффа повышение тем1гературы на 10° С вызывает увеличение скорости реакции в два раза. Фактически увеличение скорости реакции, вызываемое повышением температуры, зависит от абсолютного значения температуры и, как правило, с повыпхепием температуры влияние ее на скорость реакции уменьшается. [c.268]

А, В. Фрост [1], основываясь на количественном соотношении циклогексана -и метидццклолсптана в нефтя.х, определил приближенно ту температуру, при которой в природе происходит процесс преобразования нефти. С. И. Обрядчиков 12] делает попытку определить ио химическому составу нефтей и по константам равновесия отдельных реакций превра-шения углеводородов порядковое значение температур, при которых происходило превращение исходного органического вещества в нефть. [c.146]

По заданному в начальных условиях значению температуры дек расслоенпя в отстойнике конденсата верхних паров или по заданной в начальных условиях концентрации дистиллята наносится конода расслоения и определяется положение [c.303]

Любое из этих уравнений может быть использовано для расчета режима минимального парового числа отгонной колонны, орошаемой частью конденсата верхних паров. Расчет ведется методом постепенного приближения путем подбора значения температуры, превращаюш,его эти уравнения в тождество. Число степеней свободы проектирования здесь равно единице, поэтому в начальных условиях разделения должно быть закреплено одно значение концентрации хи, или х . [c.367]

Расчет точек начала и конца кипения но этим уравнениям ведется методом подбора значения температуры (или давления, если 1адана тимперату]ш системы), превращающего их в то кдества. [c.97]

Путем подбора определяется значение температуры, превран ,а-ющее это выражение в тождество. [c.389]

Из регулятора температуры пневматический импульс поступает Б блок суммирования, куда одновременно дается импульс задания от вторичного прибора типа 2 МП-ЗОВ. Выходной пневматический импульс из блока суммирования типа БС-34А является заданием для регулятора ПРЗ-21. При отклонении температуры вспышки от заданной величины импульс задания от вторичного прибора к регулятору расхода корректируется автоматически так, чтобы получить требуемое значение температуры вспышки. Если температура вспышки получаемого продукта не отклоняется от нормы, то регулятор ПРЗ-21 поддерживает постоянный расход пара в секции отпарной колонны в соответствии с заданием от вторичного прибора ПВ10.17. [c.223]

Образование трещин в сварных соединениях ферритных сталей не имеет ничего общего с замедленным разрушением, характерным дая сварных соединений закаливающихся сталей. Показатели трещиностойкости ферритных сталей формируются непосредственно в процессе сварочного нагрева и в дальнейшем остаются неизменными. Это упрощает исследования свариваемости сталей ферритного класса, так как в данном случае испытания образцов не обязательно проводить сразу после их сварки. Технологические свойства ферритных сгалей ири сварке могут быть оценены по степени влияния сварочного нагрева на значение температуры перехода околошовного металла в хрупкое состояние. Количественная оценка склонности сварных соединений к растрескиванию может быть произведена с использованием способов механики разрушения - по уровню [c.246]

Если необходимо подводить тепло к какой-либо среде, то температура на входе греющего теплоносителя tl должна быть выше температуры /г- Этим определяется, с одной стороны, вид теплоносителя, а с другой сгороны, — его температура и давление. При кипении и конденсации температура ио поверхности теплообмена, где происходят указанные процессы, остается практически одинаковой. При теплообмене без изменения агрегатного состояния вещества температуры теплоносителей, омывающих поверхность теплообмена /, обычно изменяются от начальных температур ю и t2o на входе (/ = 0) до конечных значений температур на выходе tlF и (р2 = Р), причем разность температур обычно также не является постоянной (см. фиг. ]0). [c.12]

При температуре 380—400° С ВОТ разлагается и коксуется. Поэтому применение его ограничивается указанными значениями температур. При разложении исходното вещества сверх 15% по весу дальнейшее использование его в качестве теплоносителя нецелесообразно и ВОТ необходимо регенерировать. [c.310]

Для расчета равновесных концентраций задаются несколькими значениями температур в интервале кипения НКК и ВКК. При температуре кипения НКК имеем чистый низкокипящий компонент х=, у= ), при температуре кипения ВКК имеем чистый высококипяший компонент, содержание НКК равно нулю (.-г = 0, у = 0). Эти крайние точки и ограничивают диаграмму х—у. [c.110]

Расчетная температура 1рас - это наибольшее значение температуры етенки сосуда или аппарата. Обычно 1р с принимают равной рабочей температуре, но не менее 20°С, т. е, [c.43]

Для индивидуальных углеводородов температуры перехода из одной модификации в другую изучены только для м-алканов. Для изоалканов и циклических углеводородов данные по температурам перехода имеются только для некоторых главным образом низкомолекулярпых представителей этих углеводородов. Эти значения температур перехода для -алканов приведены в табл. 5. Из данных табл. 5 видно, что для твердых -алканов разность между температурами плавления и температурой перехода составляет примерно 3—12° при некоторой тенденции этой разности к уменьшению по мере повышения температуры плавления -алканов, хотя строгой закономерности в этом и не наблюдается. Для технических же парафинов (средняя температура плавления порядка 50°) разница между температурой плавления и температурой перехода составляет 15—20° и существенно уменьшается с повышением температуры плавления. При этом для парафинов широкого фракционного состава отмечается более высокая величина этой разности, чем для узких его фракций. Для большинства товарных парафинов, вырабатываемых из парафиновых дистиллятов, температура перехода из мягкой волокнистой аллотропной формы в хрупкую пластинчатую лежит в пределах 30—33°. Здесь следует отметить, что температура перехода для технических парафинов и зависимость ее от температуры плавления, молекулярного веса, фракционного состава, химической природы остается еще весьма мало изученной, несмотря па большую важность этого вопроса. [c.60]

Определение деистнительного значения температуры контактирования и контроль за правил].ностью поддержания темнературы (или ее сигнализации) должны осуществляться по контрольному ртутному термометру. [c.68]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология