Среднелогарифмическая разность температур, определение

Рис. 36. Поправочный коэффициент е для определения среднелогарифмической разности температур в случае смешанного потока (один ход в корпусе и два и более хода в трубном пространстве).

Для теплообменного аппарата с прямоточной схемой движения теплоносителя среднелогарифмическая разность температуры принимается также в качестве истинного значения средней разности температуры, но она численно существенно меньше, чем для теплообменника с противотоком. Для других схем движения потоков можно использовать величину определенную для противотока, вводя поправочный коэффициент Р. В этом случае можно определить как [c.143]

Уравнение для определения среднелогарифмической разности температур [c.29]

С. Расчет средней разности температур. Первым шагом в расчете средней разности температур (АГд ) для противотока является определение среднелогарифмической разности температур но (6) 3.1.1. [c.12]

Метод, основанный на, определении истинного значения средней разности температу-р ы. Разность температуры между теплоносителями изменяется от сечения к сечению, поэтому истинное значение средней разности температуры Мт следует определять на всей длине теплообменного аппарата. Для схемы теплообменника с противотоком истинное значение средней разности температуры называется среднелогарифмической разностью температуры, значение которой определяется выражением [c.143]

Определение среднелогарифмической разности температур Д<ср юг = [М 12,5 —40)— -(40-20)]/1п (72,5/20) =40,8 град. [c.66]

Для определения среднелогарифмической разности температур необходимо знать температуры воды и газа. [c.53]

В качестве наиболее простого и достаточно надежного способа определения Д ср можно рекомендовать формулу среднелогарифмической разности температур между газом и жидкостью при входе и выходе их из контактной камеры, аналогичную формуле для рекуперативных теплообменных - аппаратов. [c.125]

Не исключено, что определенную роль в повышении NUp по сравнению с одиночной частицей играет дополнительна турбулизация потока вследствие изменения направления струй ожижающего агента, более частого в неподвижном слое, чем в псевдоожиженном. В этом аспекте представляет также интерес концепция Кришера и Мосбергера базирующаяся на сопоставлении в рассматриваемых дисперсных системах длины обтекания и диаметра частиц. Наконец, более низкие значения NUp для псевдоожиженного слоя могут быть в ряде случаев объяснены использованием для расчета среднелогарифмической разности температур, завышенной из-за некоторого продольного перемешивания ожижающего агента. [c.461]

При конструкторском расчете известны искомые характеристики тенлообмениика тем самым можно рассчитать среднелогарифмическую разность температур, а также параметр Р 1см, (25) . Конструктору необходимо определить эффективную среднюю разность температур, что удобно сделать с помони>ю поправочного коэффициента / . Если он известен, что легко сделать при однородном и, конструктор может рассчитать необходимую площадь теплонередающей поверхности, вообще не прибегая к определению числа единиц переноса. [c.27]

Часто для расчетов используются дифференциальные уравнения, решаемые в конечных разностях. В этом случае физические свойства внутри интервала принимаются постоянными. При определении средней разности температур внутри интервала используются простейшие соотношения, например среднелогарифмическая разность температур заменяется на среднеарифметическую и т. д., но зато увеличивается число интервалов. Этот путь дает возможность несколько упростить алгоритмы и уменьшить программы по объему, но требует увеличения машинного времени. [c.30]

Пунктирная линия служит примером определения среднелогарифмической разности температур 440 и 160° С, равной 275° С. [c.488]

Пример 1. Расчет горизонтального кожухотрубного конденсатора с определением среднелогарифмической разности температур и скорости охлаждающей воды технико-экономическим методом. [c.378]

Определение среднелогарифмической разности температур А р лог= [(112,5 — 40) — [c.66]

Если считать, что процесс межфазного теплообмена может быть количественно охарактеризован некоторым коэффициентом теплопередачи на единицу объема а [Вт/м -К)], то разность температур газа и твердой фазы 0 — Т должна убывать экспоненциально с высотой вверх по потоку и на выходе из слоя стать столь малой, что ее трудно точно измерить. При обычном определении коэффициента теплопередачи по среднелогарифмическому перепаду 1п [(0 — 7)в од/(0 — Т) ,х], неточности измерения малой разности (0 — могут изменить рассчитываемое значение а на целый порядок. [c.129]

Определение, в зависимости от типа движения теплоноси- елей, среднелогарифмической разности температур А ср. л при противоточиом движении [c.30]

При определении коэффициента теплопередачи за расчетную разность температур принимают среднелогарифмический температурный напор между жидким холодильным агентом и паром. [c.230]

Слой материала после определенного времени сушки взвешивался. По количеству испаренной влаги и расходу тепла на нагрев материала от начальной температуры до температуры мокрого термометра определялся коэффициент теплообмена. За температурный напор Ас принималась среднелогарифмическая психрометрическая разность для воздуха до и после слоя материала. [c.199]

Сравнение результатов расчета по соотношениям (7.104) и (7.105) с формулами для одиночной сферической частицы (4.53) и (4.54) показывает, что в области Re/e>200 интенсивность теплообмена между газом и поверхностью частицы в ПС в 2—3 раза выше, что может быть связано с интенсивной турбулизацией газового потока частицами слоя, расположенными ниже по потоку. В области малых чисел Рейнольдса значения Nu = adjXf для ПС становятся меньше теоретически минимального значения для одиночной частицы (Numhh = 2). Видимо, здесь становится неправомерным подход к оценке интенсивности теплообмена между слоем частиц и газом с позиций одиночных частиц, и такую систему следует анализировать как внутреннюю задачу течения газа через поры, образованные пространством между частицами [82]. Еще одно объяснение результата Nu<2 для ПС состоит в возможности систематической погрешности определения среднелогарифмической разности температур газа и материала [50]. [c.202]

Интересно сравнить приведенные выше формулы для численного определения К- В связи с тем, что насадка из керамических колец 25X25X3 мм является предпочтительной для контактных газовых водонагревателей теплопроизводительностью от 0,2 до 2 Гкал/ч, то произведем сравнение указанных выше формул именно для этого типа насадки. Примем среднюю плотность орошения контактной камеры 10 м /м -ч, скорости продуктов сгорания 0,5 0,8 1 и 1,2 м1сек, среднелогарифмическую разность температур в контактной камере Ai = 200° , среднее паросодержание газов /но=0>2, среднюю температуру нагрева воды в контактной камере [c.42]

В большинстве случаев в процессе теплообмена греющий теплоноситель охлаждается и его температура понижается, а температура нагреваемого теплоносителя повышается. В этой связи появляется необходимость определения средней разности температур или среднего температурного напора, который вычисляется в зависимости от схемы движения теплоносителей. Средний температурный напор ЛГср вычисляют либо как среднелогарифмическую, либо как среднеарифметическую величину. [c.447]

Для решения уравнения теплопередачи с целью определения расчетной поверхности частиц (начальной высоты слоя На) необходимо определить коэффициент теп-лоогдачи и среднюю разность температур. При интенсивном перемешивании частиц в кипящем слое их температура приближенно принимается одинаковой и равной температуре tт, при которой частицы выходят из установки. Можно легко показать, что в этом случае с учетом экспоненциальной зависимости температуры среды по высоте слоя [уравнения (1-8), (1-12)] средняя разность температур между материалом и потоком равна среднелогарифмической. Поэтому при конструкторском расчете теплообменного аппарата с кипящим слоем среднеинтегральный температурный напор определяется как среднелогарифмический из разностей хчмператур в начале Д/вх. и в [c.128]

При определении поверхности теплоотдачи предварительного геплоо бменника использована среднелогарифмическая разность, техмператур, учитывая, что температура сжатого воздуха понижается до 5° С и не происходит существенного изменения теплоемкости воздуха. При определении поверхности теплопередачи основного теплообменника использована средняя интегральная разность температур. [c.223]

Для переохладителя тепловой баланс выражается уравнением, аналогичным (V—2). При определении поправки AQ o в расчет следует вводить разность между средней температурой холодильного агента в переохла-дителе и температурой окружающего воздуха. При значении этой разности меньше 5°С величиной AQno можно пренебречь. Расчетный температурный напор для переохладителя следует находить как среднелогарифмическую разность между температурами холодильного агента и воды [c.228]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология