Перекрестный ток

Фиг. 9. Схемы движения теплоносителей в теплообменнике а — прямоток б — противоток в — перекрестный ток.

После определения изменения температуры по поверхности теплообмена необходимо учесть конструктивные особенности теплообменника и соответственно способ взаимного перемещения обоих жидкостей. Как показано схематически на фиг. 9, при решении задачи о теплообмене следует различать три основных схемы движения рабочих жидкостей прямоток, противоток и перекрестный ток. [c.13]

Экстракция с перекрестным током [c.245]

При ступенчатом осуществлении процесса ректификации контакт пара и жидкости может происходить в противотоке, в перекрестном токе и в прямотоке. Если ректификация идет непрерывно во всем объеме колонны, то контакт пара и жидкости при движении обеих фаз может происходить только в противотоке. [c.49]

Однократный перекрестный ток 16 Охладители выпара 60—63 [c.254]

Оптимизация процессов экстракции с перекрестным током [c.406]

Тщ, =-от параметров а и о при перекрестном токе по Нуссельту [c.18]

Многократный перекрестный ток, поправочные коэффициенты 17—20 [c.254]

Производительность какой-либо поверхности теплообмена при перекрестном токе выше, чем при прямотоке. При перекрестном токе, в отличие от прямотока, средняя температура нагреваемой жидкости на выходе из теплообменника может быть выше низшего 18 [c.18]

Рнс. 5.10. Развертка рулонного мембранного элемента (перекрестный ток) [c.176]

Клапанные тарелки. Такие тарелки изготовляют с дисковыми и прямоугольными клапанами. По направлению ввода паров в жидкость различают клапанные тарелки с перекрестным током и прямоточные. [c.135]

Рпс. 162. Схемы теплообмена (г — температура горячего теплоносителя т — температура холодного теплоносителя) а — параллельный ток (прямоток) б — противоток в — перекрестный ток г — смешанный ток. [c.267]

А. Пусть состав жидкости на каждой тарелке практически однороден, т. е. отсутствует его систематическое изменение по длине тарелки из-за движения жидкости перекрестным током по отношению к газу. Это может быть, когда высота пены на тарелке больше диаметра колонны или когда жидкость стекает через те же отверстия, через которые проходит газ (на тарелках без перетоков), а не движется по отношению к нему перекрестным током. В таких случаях состав жидкости, уходящей с нижней тарелки (он задан), не отличается от ее состава в любой точке пены на тарелке. Изменение состава газа на тарелке не известно и им приходится в начале расчета приближенно задаваться. Значение На (где а — межфазная поверхность в единице объема жидкости), соответствующее составу жидкости и среднему составу газа, определяется методами, подобными тем, которые были использованы в главе VI для проточных абсорберов, на основе значений ка, к1 и а, определяемых, как указано в главе IX. Общая скорость абсорбции на тарелке равна произведению На на общий объем [c.199]

Рис. 5.13. Влияние длины волокон на поток пермеата (а) и давление (о) в дренажном канале при прямотоке (1), перекрестном токе (2) и противотоке (3)

Газ в напорном и дренажном каналах может двигаться прямотоком, противотоком и перекрестным током. Варианты организации потоков представлены на рис. 5.1. Массовые потоки в мембране и пористой подложке ориентированы по нормали к поверхности мембраны. [c.157]

В этом случае можно считать, что организация потоков в напорном и дренажном каналах соответствует перекрестному току. Мембранный элемент такого модуля состоит из двух листов [c.175]

Уравнения (5.68) и (5.84) —(5.88), выведенные для расчета рулонного модуля, можно применить также к расчету модуля на полых волокнах с перекрестным током в напорном и дренажном каналах. Такая организация потоков возможна в половолоконном модуле с вводом исходной смеси через пористую трубу, установленную по оси модуля (рис. 5.11). В этом случае уравнения (5.85) и (5.89) необходимо несколько видоизменить [c.177]

На рис. 5.13 представлены расчетные значения профилей давления и потока в дренажном пространстве модуля с полыми волокнами для трех вариантов движения потоков прямо-, противо- и перекрестного тока. Из рисунка видно, что в случае противотока потери давления в дренажном пространстве наименьшие. Это объясняется тем, что основная масса пермеата формируется на коротком участке вблизи места ввода исходной смеси на разделение. При прямотоке основная масса проникшего через мембрану газа образуется на максимальном удалении от места вывода пермеата, следствием чего являются большие гидравлические потери. Однако основная масса пер- [c.180]

Недостатком методи , использующих в качестве оценки поверхностей отношения величин и имеющих в знаменателе температурный напор, является невозможность сравнения аппаратов с различными схемами обтекания, когда при поперечном обтекании температурный напор является функцией степени приближения перекрестного тока к противотоку. Кроме того, для всех рассмотренных методик, использующих графический способ сравнения, полученные зависимости оказываются справедливыми лишь для конкретных параметров теплоносителя. Смена теплоносителя или его параметров приводит к необходимости заново строить графики. [c.12]

Рассмотрим одностороннее обтекание поверхности теплообмена при Яст = 0 и отсутствии местных сопротивлений и ускорения потоков. В этом случае для сравнения схем движения можно использовать (2.35). Входящие в это уравнение коэффициенты Ггj и являются функцией формы поверхности теплообмена. В дальнейшем будем рассматривать простейший вид этой поверхности — трубный пучок. В качестве заданной примем схему с поперечным обтеканием. Результаты решения (2.35) с использованием нормативов [34, 35] для расчета коэффициентов С и представлены на рис. 5.4 в виде зависимости Ке1 Р от минимального относительного шага а и степени приближения перекрестного тока к противотоку е. График показывает, что Ке1 Р существует при всех рассмотренных значениях 1,5 3. С увеличением о значение Ке1 Р [c.82]

Последняя группа схем наиболее разнообразна и в свою очередь делится на схемы параллельного и перекрестного токов. Схемы параллельного тока включают противоток, прямоток и реверсивный ток (множество схем). Возможны два типа реверса теплоносителей в элементе [c.21]

Б.ЛОЧИЫЙ вертикальный теплообменник работает по схеме многоходовогс перекрестного тока агрессивная среда совершает одни ход по вертикальным ка- алам, теплоноситель — два хода в каждом блоке по горизонтальным каналам [c.68]

При перекрестном токе наиравления движения теплоносителей, находящихся в тепловом взаимодействии, перпендикулярны друг другу. Температура теплоносителей в этом случае является функцией обеих координат поверхности теплообмена. Закономерности теплопередачи для данного случая математически определил Нус-сельт. Он ввел безразмерные величины, [c.17]

Таким образом, в случае теплообмена при перекрестном токе можно весьма легко рассчита ш количество переданного тепла, если известны коэффициенты тепяот гмачи, а также расходы и начальные температуры теплон( 0ителе .,, [c.17]

На тарелках перекрестного типа движение массообменивающихся фаз осуществляется перекрестным током. Эти тарелки имеют специальные переливные устройства для неретока жидкости с одной тарелки иа другую, при этом газ (пар) по переливам не проходит. [c.60]

Контактирование массообменивающихся фаз при экстракции можно осуществить в одну ступень (однократная экстракция) или многоступенчато (экстракция с перекрестным током и про-тивоточная экстракция). [c.101]

Наименьшей ячейкой мембранного массообменного устройства является мембранный элемент, состоящий из напбрного и дренажного каналов, разделенных селективно-проницаемой перегородкой. Тип элемента определяется геометрией разделяющей поверхности (плоские, рулонные, трубчатые, волоконные) и организацией движения потоков газа (прямо-и противоточные, с перекрестным током, с рециклом разделяемой смеси и т. д.). Напорный канал элемента плоского типа образован селективно-проницаемыми стенками, ориентированными горизонтально или вертикально. В элементах трубчатого типа напорный канал ограничен внутренней поверхностью одной трубки или наружной поверхностью нескольких соседних трубок. Разделительная перегородка обычно состоит из собственно мембраны, пористой подложки и конструктивных деталей, обеспечивающих механическую прочность и жесткость. Массовые потоки в мембране и пористой подложке ориентированы по нормали к разделяющей поверхности. [c.10]

В данном разделе рассмотрен лишь ряд наиболее прость[х математических моделей ректификационной колонны для разделения бинарной смеси и одного из случаев организации процесса экстракции с перекрестным током, которые не претендуют на высокую точность математических оиисаний, но тем не менее дают возможность иро-иллюстрировать общий подход к построению математических моделей массообменных процессов. [c.66]

Схематическое изображение процесса укстракции с перекрестным током представлеио па рис. 11-22 (см. стр. 69). Ограничимся рассмотрением случая, когда рециркулируемый поток отсутствует, т, е. [c.406]

В зависимости от направления движения паровой и жидкой фаз в зоне контакта выделяют тарелки с перекрестным током, прямоточные и противоточные. По организации перелива жидкости тарелки разделяют на переливные и беспереливные (провального типа). [c.132]

По каталогу выбираем вентилятор УК-2 ЦАГИ с наружным диаметром колеса d = 2800 мм, который при 425 об/мин подает 330 ООО ж /ч воздуха. В конденсаторах воздушного охлаждения предусмотрен перекрестный ток теплообме-ниваюш ихся потоков, поэтому среднелогарифмическая разность температур будет всегда ниже, чем для противоточной схемы теплообмена. Примем А igp = 0,8 от Д <ср противотока . [c.129]

В приложении дана общая блок-схема программы сопоставления поверхностей и нахождения Reij p. Из общей блок-схемы выделены две подпрограммы СО, С1, которые при упрощенных расчетах можно исключить при условии, если пренебречь термическим сопротивлением стенки, если принять степень приближения перекрестного тока к противотоку для сопоставляемых поверхностей равной единице и если поправки на число труб или выступов по ходу потока для перекрестного обтекания принять равными единице. [c.131]

Во всем множестве реальных схем тока теплоносителей можно выделить наиболее распространенные либо перспективные около 30 элементов (противоток, прямоток, различные случаи смешанного и перекрестного тока и др.), примерно 160 схем соединения элементов в ряд (для 20 видов элементов, их число в ряду не превышает 5, для схем общего противотока и общего прямотока в ряду), около 80 схем рядов из пар элементов, приблизительно 2880 схем регулярных комплексов (для 10 типов схем из 47 возможных, число параллельных рядов не превышает 5) —всего свыше 3000 схем. Известные методы расчета теплопередачи пригодны лишь для ограниченного числа схем. Они, как правило, громоздки в реализации и узкоспециализировгйтные, т. е. каждый из них обычно пригоден только для одной схемы тока. Отсутствуют методы расчета теплопередающей поверхности для 30% элементов, для всех рядов из пар элементов и рядов разных элементов, более чем для 90% комплексов. Практически нет методов расчета распределения температур теплоносителей в рядах и комплексах. [c.8]

Схемы реверсивного однонаправленного тока по всем признакам, кроме вида реверса, аналогичны схемам смешанного тока. Схемы тока с реверсом обоих теплоносителей не являются элементарными, поэтому здесь не рассматриваются. Схемы перекрестного тока (элементарной схемой будет лишь однократный перекрестный ток) делятся на схемы с перемешиванием обоих теплоносителей с перемешиванием одного теплоносителя без перемешивания теплоносителей. [c.21]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.212 , c.220 , c.230 , c.231 , c.249 ]

Теория тепло- и массообмена (1961) -- [ c.30 ]

Основные формулы и данные по теплообмену для инженеров Справочник (1979) -- [ c.138 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.344 ]

Промышленное псевдоожижение (1976) -- [ c.22 , c.26 ]

Общая химическая технология (1964) -- [ c.91 , c.94 ]

Экстрагирование из твердых материалов (1983) -- [ c.62 , c.74 , c.99 ]

Общая химическая технология (1970) -- [ c.90 , c.92 , c.108 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Часть 2 Издание 2 (1938) -- [ c.67 ]

Введение в моделирование химико технологических процессов (1973) -- [ c.140 ]

Процессы и аппараты химической промышленности (1989) -- [ c.203 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.44 ]

Холодильная техника Кн. 1 (1960) -- [ c.118 ]

Сушильные установки (1952) -- [ c.89 , c.107 ]

Теплопередача (1961) -- [ c.381 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология