Поток теплоносителя

Ориентируясь на пакетную компоновку пластин теплообменника, при которой будет смешанный поток теплоносителей, рассчитаем поправку на среднюю разность температур. Из рис. 6.1 при Р =- (35—20)/(30 — 20) = 0,25 и = (80 — 30)/(35 — 20) = 3,35 получим е . = 0,7. [c.180]

Метод Белла. В основе метода Белла лежит представление схемы теплообменного аппарата в виде ряда элементов из идеальных пучков труб с чисто поперечным потоком теплоносителя без байпасного потока и протечек. Эти элементы соединены между собой окнами (вырезами перегородок). При расчете коэффициента теплоотдачи вначале рассматривается основной поток теплоносителя с чисто поперечным омыванием пучка труб, затем продольное движение потока через вырезы перегородок и учитываются все возможные протечки через зазоры. Рекомендуется следующая последовательность расчета коэффициента теплоотдачи. [c.237]

В нефтеперерабатывающей, нефтехимической, химической, газовой и других отраслях промышленности большое распространение получили поверхностные рекуперативные теплообменные аппараты, позволяющие осуществлять теплообмен без смешения потоков теплоносителей. Из аппаратов этой группы в нефтепереработке наиболее широко применяются кожухотрубчатые тепло- [c.342]

Аналогичная задача решена для пластинчато-трубчатых поверхностей при естественной конвекции в них газов [31, с. 40—43]. Разработаны структуры гидравлических расчетов при принудительном движении газов через эти аппараты [31, с. 141—149], а также погружных аппаратов с прямоугольными пучками оребренных труб (24 различные формы оребрения) [51, с. 30—33 40]. Решена задача расчета распределения потока теплоносителя в сечении аппарата. Предусмотрен способ корректировки результатов расчета. [c.249]

Для производства этилена служат сырая нефть, мазут, пропан н низкооктановые бензиновые фракции. Определить наиболее экономичный вид сырья для производства этилена методом термического разложения углеводородных газов в восходящем потоке теплоносителя по данным табл. 1.1. [c.11]

Увеличение объясняется дополнительной турбулизацией потока теплоносителя в греющей рубашке и соответственным повышением коэффициента теплоотдачи. При этом гидравлическое сопротивление несколько возрастает. [c.194]

С увеличением поверхности нагрева удельный расход металла уменьшается с 60 до 26 кг м для гладких труб пучка и до 14 кг/м — для оребренных. Поток теплоносителя в межтрубном пространстве теплообменников одноходовый. Для работы в условиях высококоррозионной среды детали трубного пучка и распределительной коробки изготовляют из легированной стали. [c.258]

Рц, Рв Со, Qв — давление и поток теплоносителя на входе и выходе Р р, тяж А> Р — действующие силы (трения, тяжести, Архимеда и равнодействующая все сил) [c.231]

Принцип работы таких аппаратов основан на смешении потоков теплоносителя, проходящего через отдельные группы каналов с различными тепловыми и гидравлическими характеристиками. При этом эффективное число единиц теплопереноса 9, обеспечиваемое в аппарате, равно усредненному значению чисел единиц теплопереноса в отдельных группах каналов 0у. [c.361]

Лв>1. Естественная шероховатость внутренней стенки не оказывает влияния на коэффициент теплопередачи. Отношение Ке одноименных потоков двухсторонней шероховатости / д равно односторонней наружной шероховатости и находится по рис. 6.4. При Дв>1 реализуется случай наружной шероховатости с идеальным потоком теплоносителя. [c.100]

Расчет коэффициента теплоотдачи в межтрубной зоне теплообменного аппарата представляет весьма трудную задачу. В литературе имеются лишь ограниченные сведения по методам расчета промышленных аппаратов со сложной структурой потока теплоносителя. Наличие поперечных перегородок вызывает многократное изменение направления потока, а различные зазоры (между корпусом аппарата и перегородками, перегородками и трубами пучка, байпасный канал между корпусом и пучком) обусловливают существование протечек теплоносителя. [c.236]

Байпасный поток теплоносителя через обводной канал между пучком труб и корпусом аппарата возникает только при сегментных поперечных перегородках. Он существенно влияет на теплоотдачу. [c.237]

В. А. Андреев [1] и С. С. Берман (2] предложили методы учета некоторых видов протечек. В первом методе [1] учитывается только байпасный поток теплоносителя в обводном канале вблизи стенки корпуса аппарата, а во втором — только протечки теплоносителя через зазоры между корпусом аппарата и перегородками. [c.237]

Потеря напора в теплообыенных аппарата . Выбор скорости потока теплоносителя и допустимой потери напора в теплообменных аппаратах связан с общей схемой процесса. В регенераторах тепла пародистиллятов вакуумных колонн потери напора на паровых потоках исчисляются несколькими миллиметрами ртутного столба. Для паровых потоков атмосферных колонн и колонн, работающих под давлением, потеря напора может достигать значительно больших величин. Расчет потери напора ведут по известным, уравнениям гидравлики, учитывая местные гидравлические сопротивления, возникающие при прохождении потока через прорези в перегородках, между перегородками, при обтекании труб, на поворотах и т. д. [c.268]

Определяется число Рейнольдса для основного потока теплоносителя при поперечном омывании идеального пучка [c.237]

Находится величина поправочного коэффициента Кб, учитывающего влияние байпасного потока теплоносителя на коэффициент теплоотдачи [c.239]

Средняя температура потоков теплоносителей в обоих пространствах определяется из соотношений для противотока [c.381]

Определяется величина коэффициента теплоотдачи ав, в которой учитывается влияние потока теплоносителя через вырезы перегородок и байпасный канал, а влияние протечек через зазоры между корпусом и перегородками, перегородками и трубами пренебрегается [c.241]

В предложенном В. А. Андреевым [81 методе учитывается лишь байпасный поток теплоносителя через обводной канал, но не протечки через зазоры между корпусом аппарата и перегородками, а также между перегородкой и трубами пучка. Напротив, метод, описанный С. С. Берманом 2], позволяет учесть только протечки теплоносителя через зазоры между корпусом аппарата и перегородками, однако все остальные виды протечек не учитываются. [c.247]

Наложение электрического поля позволяет управлять движением дисперсных частиц при сушке. Частицы из проводящих материалов заряжают контактным методом на центробежных распылительных дисках, а диэлектрические- в коронном разряде. При прямотоке движение частиц можно затормозить относительно корпуса аппарата, увеличив тем самым скорость по отношению к потоку теплоносителя. [c.164]

Проблема синтеза теплообменной системы состоит в определении поверхности теплообмена и поиске такого способа соединения теплообменников, при котором попарное взаимодействие потоков (теплоносителей и хладоагентов) обеспечивает оптимальное значение критерия функционирования всей системы (обычно экономического). Однородность элементов системы, легкость формулирования и относительная простота задачи привлекают внимание многих исследователей к разработке алгоритмов автоматизированного синтеза технологических схем теплообмена. Однако, несмотря на кажущуюся простоту, комбинаторная природа задачи приводит к значительным трудностям вычислительного характера. Поэтому все известные методы синтеза (а их известно уже большое количество) отличаются главным образом способами снижения размерности задачи. Примечательно, что большинство алгоритмов синтеза технологических схем своим появлением обязано теплообменным системам. [c.452]

Приведенные результаты показывают, сколь важно учитывать отклонения реального потока хладоагента от режимов полного вытеснения и смешения. Такой учет возможен для ячеечной либо диффузионной моделей, не вносящих существенного усложнения в расчет процесса теплообмена, но в то же время более адекватно представляющих структуру реального потока теплоносителя. [c.72]

Установки с рециркулирующим потоком теплоносителя, разработанные Е. Д. Мальцевым и С. Вилке [24 411. Принципиальная технологическая схема опреснительной установки с гидрофобным теплоносителем тяжелее воды приведена на рис. 18, а. [c.40]

Минимально допустимая ширина выпускного отверстия должна быть по крайней мере в 4 раза больше среднего размера гранул при щелевом или сегментном отверстии и в 6 раз больше при круглом отверстии. Скорость ссыпания зависит только от местного сопротивления при переходе к суженному сечению и практически не зависит от высоты напорного стояка. Ссыпание смоченных гранул размерами до 7 мм начинается при сечениях отверстий в 1,5—2 раза больших, чем для сухих гранул. Но при гранулах размерами 7—10 мм как сухой, так и смоченный теплоноситель начинает ссыпаться при одинаковой степени открытия выходного отверстия. Для предотвращения прилипания смоченных частиц к стенкам реактора по периферии его вводят дополнительный поток теплоносителя. Толщина его зависит не только от абсолютных размеров реактора, но и от температуры в реакционном пространстве. При диаметре реактора 250 мм необходимая толщина защитного слоя составляет 25 мм, при диаметре промышленного реактора 4—5 м толщина защитного слоя равна около 100 мм, если средняя температура в реакторе 540 °С и выше. При 520 °С толщина защитного слоя должна быть увеличена до 150 мм, при 500°С —до 200 мм. [c.111]

Имеющиеся в технической литературе и в нормативной документации рекомендации, позволяющие оценить величины термических сопротивлений некоторых видов загрязнений, во многих, случаях противоречивы, недостаточно обоснованы и неконкретны. Связано это прежде всего с весьма большим разнообразием сопутствующих химической технологии процессов, в которых теплоносители загрязняют теплопередающие поверхности аппаратов. К таким процессам относятся коррозия металлов и сплавов, отложение солей, взвешенных твердых примесей, образование в потоке теплоносителя полимеров, их отложение и налипание на поверхности и т. п. Такое разнообразие процессов существенно затрудняет разработку обобщенных методов оценки величины термических сопротивлений загрязнений, и поэтому рекомендации по их выбору обычно имеют ограниченные области применения и являются ориентировочными. [c.346]

Тепловая изоляция. В любом аппарате, служащем для передачи тепла от одного потока к другому (рис. 1Х-9), происходит охлаждение одного потока (потока теплоносителя) от температуры 1,, до температуры и нагревание другого потока (потока сырья) от температуры 4.1. До температуры При этом один из потоков (на рисунке поток сырья) движется через трубчатый змеевик, а второй поток (на рисунке поток теплоносителя) омывает этот змеевик, передавая сырью соответствующее количество тепла [c.170]

Уравнения (VII.6) справедливы как для прямотока, так и для противотока. Пренебрегая теплоемкостью стенки, разделяющей потоки теплоносителей, т. е. принимая [c.298]

Теперь поставим вопрос, как оценить величину Л. Прежде всего Q представляет собой скорость теплообмена, отнесенную к единице объема слоя, и потому /г имеет вид Ыр, где р — площадь поперечного сечения реактора, деленная на периметр охлаждающей поверхности (иногда эту величину называют гидравлическим радиусом), и к — коэффициент теплопередачи, отнесенный к единице охлаждающей поверхности. В рассматриваемой системе, очевидно, существуют три последовательных сопротивления теплопередаче от реагирующей смеси или зернистого слоя к стенке реактора, через стенку реактора и от стенкп к теплоносителю. Последнее сопротивление зависит от характеристик потока теплоносителя и может быть оценено стандартными методами, применяемыми при расчете теплообменников. Скорость теплопередачи через стенку определяется решением задачи теплопроводности. Для гомогенного реактора скорость теплопередачи от реагирующей смеси к стенке также оценивается стандартными методами, но для зернистого слоя вопрос более сложен. Эксперименты [c.272]

В качестве примеров математических моделей теплообменных аппаратов ниже проанализированы модели теплообменников простейших типов, в которых осуществляется передача тепла между двумя потоками — теплоносителем и хладоагентом. Во всех математических описаниях предполагается, что движение потоков теплоносителя и хладоагента характеризуется простейшими гидродинамическими моделями идеальное смешение и идеальное вытеснение . Кроме того, допускается, что коэффициент теплопередачи через стенку, разделяющую теплоноситель и хладоагеит, является постоянной заданной величиной, которая не зависит от их объемных расходов. Последнее допущение, строго говоря, неточно однако оно принято в дальнейшем для упрощения математических выкладок при решении задач оптимизации. [c.62]

Распыливающая дисковая сушилка (рис. 61) распыляет продукт в потоке теплоносителя с помощью быстровраща-ющегося диска, приводимого в движение от привода 2. Диски вращаются со скоростью 5000—20 ООО об мин и распыляют суспензии и вязкие продукты. При попадании на вращающийся диск жидкость разбрасывается мельчайшими частицами, которые нри контакте с горячим сушильным агентом высыхают в полете. Осевший на дно сушилки сухой материал гребковым механизмом 3 удаляется через специальный люк. [c.100]

Величина гр представляет собой долю поверхности теллообмена, омываемой продольным потоком теплоносителя, движущегося через вырезы перегородок. [c.239]

Рассчитывается поправочный коэффициент, учитывакяций влияние байпасного потока теплоносителя иа гидравлическое сопротивление межтрубной зоны. [c.255]

К регламентированным переменным относят следующие технологические параметры ХТС массовый расход, состав, температуру и давление потоков сырья (например, для систем очистки технологических газов) массовый расход, состав и температуру готовых продуктов параметры потоков теплоносителей на входе подсистем с химическими реакторами тип и активность катализаторов химических превращений параметры потоков теплоносителей или хладоагентов на входе и выходе подсистем с теплооблюнниками, а также параметры технологических режимов функционирования элементов или подсистем, которые обусловливают протекание технологических процессов в требуемом направлении. [c.64]

Для третьей системы подсистемы охлаждения температура выходного потока теплоносителя регламентирована ( з = —56,7 С) следовательно, степень свободы для этой стуненп равна нулю. Матрица смежности двудольного инфор-мацпонного графа системы уравнений для третьей ступени будет [c.304]

Принципиальное отличие ПТА от фубчатых и других консфукций заключается в применении в качестве поверхности теплообмена не фадиционных фуб, а гофрированных пластин, изготовленных методом холодной штамповки из тонкого (5 = = 0,6-1,2 мм) листового металла. В сборе гофрированные пластины образуют каналы сложной геомефической формы, которые способствуют искусственной турбулизации потоков теплоносителей и обеспечивают интенсификацию теплообмена, а наличие многочисленных точек контакта между вершинами гофр пластин повышает геомефическую прочность таких каналов. [c.346]

В одинаковых аппаратах, работающих в режиме охлаждения жидких и газовых сред без выпадения влаги, общий характер изменения зависимости q = f(l) также определяется взаимосвязью параметров Un и /г- Как и при конденсационном режиме эта взаимосвязь вызвана изменением термического сопротивления, отклонениями от расчетных величин авн и ан. п, неравномерным распределением потоков теплоносителя между секциями и аппаратами. При обработке и анализе материалов испытаний необходимо иметь в виду, что зависимости t2 = f l) и q = fi l) носят ярко выраженный характер только для одноходовых АВО, в каждый ход которых воздух поступает с одинаковой температурой ti. В многоходовых аппаратах при прохождении воздуха последовательно по ходам характер распределения t2 = f(l) и q = f l) хотя и изменяется, но выражен менее ярко и не всегда позволяет вполне определенно судить о качественной стороне работы теплообменных секций. [c.84]

В СССР и за рубежом широко ведутся работы по освоению но-зых методов пиролиза нефтяных фракций. К таким методам отно-- ятся контактный пиролиз в нисходящем потоке теплоносителя, в киняпгем слое и в восходящем потоке теплоносителя, гомогенный пиролиз в токе перегретого пара или газообразного теплоносителя, окислительный пиролиз и др. В результате этих работ предложен ряд процессов, при проведении которых на опытно-промышленных установках получены высокие показатели по выходу целевых продуктов (олефинов). [c.9]

Потоки теплоносителя и сырья вносят в аппарат тепло Qnpиx часть тепла, вносимого теплоносителем, воспринимается сырьем Qnoл, а остальная часть тепла упосптся теплоносителем Сух и в виде теплопотерь (5по, [c.171]