Температура среднелогарифмическая

Средний температурный напор. Для характеристики движущей силы процесса теплопередачи необходимо знать разность температур потоков, обменивающихся теплом. Схема изменения разности температур потоков вдоль поверхности теплообмена показана на рис. 87. Из рисунка видно, что в тепло-обменных аппаратах разность температур и температура потоков непрерывно изменяются, поэтому в расчетах в качестве Ai принимается ее среднее (А ср) или среднелогарифмическое (Ai p ig) значение. Величина Ai -p — это средняя движущая сила процесса теплопередачи. Она называется средним температурным напором. [c.158]

Таким образом, средняя разность температур, определяющая передачу теплоты от одного теплоносителя другому, равна среднелогарифмическому значению разностей температур на концах теплообменника. [c.33]

Среднелогарифмическая разность температур в теплообменнике [c.32]

У теплообменников с Комбинированным течением обеих жидкостей расчет средней разности температур является очень сложным. Поэтому можно для обычно встречающихся в практике случаев определять среднюю разность температур при помощи поправочного коэффициента к среднелогарифмической разности температур, подсчитанной для чистого противотока. [c.19]

Среднелогарифмическая разность температур (120 —20) —(120— 100) [c.61]

Для упрощения расчетов вместо среднелогарифмической температуры иногда берут температуру, определяемую по формуле [c.41]

В случае значительного изменения температуры при гидравлических расчетах более точные результаты получаются, если в качестве средней температуры взять среднелогарифмическую температуру, т. е. [c.40]

Более точное значение средней температуры одного из теплоносителей можно получить, используя среднелогарифмическую разность температур [c.20]

Пр I подсчете значений критериев подобия Ыи, Ке и Рг в формуле (16.26) за определяющий размер принят наружный диаметр внутренней трубки, а за определяющую температуру — среднелогарифмическая температура tf основной массы потока. [c.453]

Среднелогарифмическая разность температур [c.221]

Определить среднелогарифмическую разность х м-ператур для второй ступени АВУ, где нефть нагревается от 380 до 630 К дымовыми газами, имеющими на в>оде температуру 1200 К, а на выходе 620 К. [c.235]

Как явствует из фиг. 11, среднелогарифмическая разность температур всегда меньше, чем среднеарифметическая разность [c.14]

Для упрощения расчета теплопередачи принято вводить допущение температуры теплоносителей и и, омывающих каждое из ребер в ребристом элементе, изменены и равны среднеарифметическим, среднелогарифмическим либо среднеинтегральным. Теплоотдачей от теплоносителей к отложениям на торцах ребер пренебрегаем. В дальнейших выводах условимся считать 1 > /2. [c.69]

Функционирование теплообменника полностью характеризуется 11 информационными переменными — массовые расходы горячего потока и хладоагента К — конструкционный тип теплообменника (противоточный, прямоточный, кожухотрубчатый, труба в трубе и у. п.) А — поверхность теплообмена Q — количество тепла, переданное потоком горячей жидкости потоку хладоагента к — общий коэффициент теплопередачи Д4 — среднелогарифмическая движущая сила теплопередачи 1, и з, 4 — температуры горячего потока и хладоагента на входе в теплообменник и на выходе из него. [c.66]

Сгущаемая жидкость. ....... ...... Количество испаряемой воды в кг/час. . . ... Давление греющего пара в ата.............. Температура греющего пара в 0. . Давление вторичного пара в ата. ........... Температура вторичного пара в. . . Расход пара на 1 кг испаряемой воды в кг/кг...... Коэффициент полезного действия струйного компрессора по выражению (234) в %. ............... Кажущийся коэффициент теплопередачи в ккал м час°С Среднелогарифмическая разность температур в °С. .. Испаряемость в кг/м час. .... Паста 313,5 0,485 80, 1 0,218 61, 3 0,753 9, 4 1780 15,9 55.7 Центрифугированное молоко 198,0 0,933 97.2 0,218 61, 5 1. 035 583 33.3 35,0 [c.283]

Потоков определяется как среднелогарифмическая между большей и меньшей разностями температур теплоносителей на концах аппарата [c.20]

Таким образом, А/ , вычисляется как среднелогарифмическая разиослч, температур п начале п конце поверхности теплообмена. [c.154]

Непосредственные измерения (к сожалению, не очень точные) показывают, что изменение температуры по высоте слоя обычно близко к экспоненциальному, а средняя разность температур — к среднелогарифмической 1 1 . Это положение, однако, не оправдывается при малых Ке и Г" -> 0, что в сочетании с трудностью точного замера АТ на выходе из слоя может приводить к большим ошибкам. [c.458]

Среднелогарифмическая разность температур потоков на концах теплооб- [c.127]

Не исключено, что определенную роль в повышении NUp по сравнению с одиночной частицей играет дополнительна турбулизация потока вследствие изменения направления струй ожижающего агента, более частого в неподвижном слое, чем в псевдоожиженном. В этом аспекте представляет также интерес концепция Кришера и Мосбергера базирующаяся на сопоставлении в рассматриваемых дисперсных системах длины обтекания и диаметра частиц. Наконец, более низкие значения NUp для псевдоожиженного слоя могут быть в ряде случаев объяснены использованием для расчета среднелогарифмической разности температур, завышенной из-за некоторого продольного перемешивания ожижающего агента. [c.461]

В аппаратах с прямо- или противоточным движением теплоносителей средняя разность температур потоков определяется как среднелогарифмическая между большей (б) и меньшей (м) разностями температур теплоносителей на концах аппарата [c.338]

Здесь Оаозд. Gnh3. Осзн, — соответственно массо-вые расходы воздуха, аммиака, пропилена, кг/с л сзнв — степень превращения пропилена q — тепловой эффект реакции ( р = 12000 кДж на (2) кг пропилена) йт — коэффициент теплопередачи для верхнего теплообменника, Вт/(м -К) F — поверхность теплообмена верхнего теплообменника, м Д/ — среднелогарифмическая разность температур "" [c.214]

Для предварительной оценки величины поверхности теплообмена среднюю разность температур вычисляют как среднелогарифмическую разность [см. главу IX, уравнение (IX,6)]. Величины коэффициента теплопередачи К могут быть приняты в следующих пределах [c.182]

Здесь Gia, Goaal Goae — массовые расходы воздуха, аммиака и пропилена Я— общее давление в указанном потоке, I/ — объемный расход потока Яц — парциальное давление компонента газовой смеси в потоке k — константа скорости реакции h — тепловой эффект реакции Кв — коэффициент теплопередачи верхнего теплообменника Fg — поверхность теплообмена верхнего теплообменника — коэффициент теплопередачи нижнего теплообменника — поверхность теплообмена нижнего теплообменника Т р — среднелогарифмическая разность температур [c.94]

Коэффициент т, характеризующий увеличение средней (по, времени пребывания) температуры в изотермическом реакторе по сравнению с адиабатическим (приближенно исходя из среднелогарифмического значения температуры) [c.121]

Здесь Q — количество тепла, отдаваемого горячим газом С — поток теплоносителя (индексы о и в относятся соответственно к величинам потоков, отдающим и воспринимающим тепло) с — теплоемкость газа I — температура газового потока (индексы н и к относятся соответственно к начальному и конечному ее значениям) т) ( = 1) — коэффициент, учитывающий тепловые потери в окружающую среду к — коэффициент теплопередачи Р — поверхность теплообмена Ai p.л — среднелогарифмическая разность температур ф — коэффициент, учитывающий отклонение схемы движения теплоносителей от идеальной противоточной. [c.98]

При конструкторском расчете известны искомые характеристики тенлообмениика тем самым можно рассчитать среднелогарифмическую разность температур, а также параметр Р 1см, (25) . Конструктору необходимо определить эффективную среднюю разность температур, что удобно сделать с помони>ю поправочного коэффициента / . Если он известен, что легко сделать при однородном и, конструктор может рассчитать необходимую площадь теплонередающей поверхности, вообще не прибегая к определению числа единиц переноса. [c.27]

Если даже один теплоноситель не меняет своего агрегатного состояния, то разность температур при иротекаиии его вдоль стенки, разделяющей теплоносители, будет изменяться. Прн этом средняя разность темиератур (ири прямотоке и противотоке) будет определяться как среднелогарифмическая разность темиератур [c.124]

По каталогу выбираем вентилятор УК-2 ЦАГИ с наружным диаметром колеса d = 2800 мм, который при 425 об/мин подает 330 ООО ж /ч воздуха. В конденсаторах воздушного охлаждения предусмотрен перекрестный ток теплообме-ниваюш ихся потоков, поэтому среднелогарифмическая разность температур будет всегда ниже, чем для противоточной схемы теплообмена. Примем А igp = 0,8 от Д <ср противотока . [c.129]

Это уравнение отличается от уравнения (6), дающего ДГд для противоточного движения теплоносителей, только индексами in и out при Гг- Выражение для средней разности температур в теплообменниках с однонаправленным и противоточным движением теплоносителей остается среднелогарифмическим ATiM и в общем случае в духе уравнения [c.33]

Так, в работе Хагербаумера и Ли [150] экспериментальные данные описывались уравнением, связывающим среднюю скорость горения кокса со среднелогарифмической коадент-рацией кислорода, средней температурой процесса, средней [c.173]

Неинтервальный расчет при постоянных коэффициентах, например упрощенный способ Грасгофа. При этом расчете принимается. что условия теплообмена (теплоемкость теплоносителей, коэффициенты теплоотдачи, термические сопротивления слоев теплопередающей поверхности) неизменны вдоль поверхности. Классическим образцом такого расчета является общепринятое определение конечных температур в аппарате [28, с. 397] и среднелогарифмического температурного напора. [c.29]

Теперь / а можно выразить как линейную функцию /г интегрированием уравнения (15) однако,— нелинейная функция кл, определяется кривой парциального давления водяного пара в воздухе в зависимости от температуры. Поэтому уравнение (16) мож1ю проинтегрировать численно. Среднелогарифмическую разность энтальпий при расчетах градирен можно использовать лишь в очень редких случаях. [c.28]