Среднелогарифмическая разность температур уравнение

При противотоке и прямотоке среднюю разность температур определяют как среднелогарифмическую из большей и меньшей разностей температур теплоносителей на концах теплообменника [по уравнению (У1П,91)1 или как среднеарифметическую. При более сложных схемах движения теплоносителей — перекрестном и смешанном токе — средняя разность температур находится по тем же уравнениям с введением поправочного множителя, вычисляемого так, как указывалось ранее (см. стр. 303). [c.341]

Уравнение для определения среднелогарифмической разности температур [c.29]

Разность температур. Индекс ср. ар у коэффициента а указывает, что в уравнениях теплоотдачи должна быть использована средняя арифметическая разность температур. Мак-Адамс отмечает, что при условии, когда а(с/А н,>24, без существенной погрешности можно использовать среднюю арифметическую разность температур. Поэтому в большинстве случаев можно пользоваться как среднеарифметической, так и среднелогарифмической разностью температур. [c.204]

В уравнении (11.79) является новым выражением движущей силы процесса теплопередачи, или среднего температурного напора, представляющего собой среднелогарифмическую разность температур уравнение теплопередачи в этом случае приобретает вид (11.2а) [c.305]

При замене в уравнении (VI—22) среднелогарифмической разности температур среднеарифметической [151], получаем аналогичную, но менее точную формулу [c.221]

Даже в тех случаях, когда относительное изменение U существенно, иногда принято оперировать U, определяемым при помощи среднелогарифмической разности температур [уравнение (8-16)1 [c.262]

При расчете теплопередачи учитывают общую поверхность ребер и трубы. Сначала вычисляют на основе обычных уравнений коэффициент теплопередачи при прямом токе. Затем вводят поправочный множитель на коэффициент теплопередачи только для поверхности ребер. Этот поправочный множитель,, графически представленный на рис. 10, известен под названием к. п д. оребрения он учитывает изменение эффективности ребер в зависимости от геометрической формы, теплопроводности металла и общего пленочного коэффициента для наружной поверхности. Среднелогарифмическую разность температур для конвекционной секции с оребренными поверхностями вычисляют так же, как и для конвекционной секции с гладкими трубами. [c.60]

Среднелогарифмическую разность температур вычисляем по уравнению (9.19) [c.376]

При. переносе тепла через плоскую многослойную стенку в уравнение (1) — см. табл. 1.4 —должны входить йт — коэффициент теплопередачи, определяемый по уравнению (8), и А7 =р — среднелогарифмическая разность температур потоков, рассчитываемая по уравнению (9). В зависимости (8) коэффициенты теплоотдачи для [c.31]

Для нахождения из уравнения (IV,9) определяют среднелогарифмическую разность температур [c.116]

Уравнения (17) и (18) не учитывают радиации горячих газов, омывающих трубы, или отраженной радиации от стенок конвекционной секции. Быстрое падение температуры газообразных продуктов сгорания при прохождении через каждый ряд труб в конвекционной секции чрезвычайно усложняет и затрудняет расчет налагающегося влияния радиации. Построение и использование диаграмм, подобных представленной на рис. 9, значительно уменьшают трудоемкость такого расчета. На этой диаграмме показаны значения коэффициентов теплопередачи радиацией для труб диаметром 51 и 102 мм в зависимости от среднелогарифмической разности температур между газом и металлом. В обоих случаях избыток воздуха принимается равным 40%. [c.58]

Если Я=1, уравнения (12.23) и (12.24) становятся неопределенными. Тогда среднелогарифмическая разность температур А =7 1— 2=Т 2— и уравнение теплового баланса можно записать в виде [c.426]

Отдельные отклонения можно объяснить тем, что некоторые авторы принимали среднелогарифмическую разность температур или даже разность — 0) в отличие от среднеарифметической, принятой при выводе уравнения (15). Значительное же отклонение [c.146]

К сожалению, при использовании уравнения (7.8) требуется знать входные и выходные температуры обоих потоков. Другие недостатки, этого уравнения указаны в работе Кэри [21]. Однако задача моделирования как раз и состоит в том, чтобы рассчитать выходные температуры по заданной поверхности теплообмена и конфигурации теплообменника при известных расходах и свойствах сред. Введение фактора эффективности теплообменника позволяет обойти многие трудности, связанные с использованием в качестве движущей силы среднелогарифмической разности температур. [c.175]

Входящая в уравнение (3.13) среднелогарифмическая разность температур Д ср определяется в свою очередь по формуле [c.76]

Часто для расчетов используются дифференциальные уравнения, решаемые в конечных разностях. В этом случае физические свойства внутри интервала принимаются постоянными. При определении средней разности температур внутри интервала используются простейшие соотношения, например среднелогарифмическая разность температур заменяется на среднеарифметическую и т. д., но зато увеличивается число интервалов. Этот путь дает возможность несколько упростить алгоритмы и уменьшить программы по объему, но требует увеличения машинного времени. [c.30]

Перейдем к рассмотрению последнего сомножителя в общем уравнении теплопередачи (1-1), а именно разности температур ДЛ В общем случае не остается постоянной по длине теплообменника, причем характер ее изменения определяется как свойствами теплоносителей и режимными параметрами /температура на входе и выходе, соотношение расходов), так и характером относительного движения теплоносителей (прямоток, противоток, перекрестный ток, смешанный ток и др.). При прямоточном и противоточном движении теплоносителей обычно пользуются среднелогарифмической разностью температур (А лог), которая определяется по уравнению [c.14]

Как установлено в гл. 6, коэффициент теплопередачи не является постоянным. Вследствие излучения газов на горячем конце он больше, чем на холодном. Поэтому расчет на основании среднеарифметической разности температур почти во всех случаях отличается такой же точностью (или неточностью), как и расчет с применением среднелогарифмической разности температур. Тем не менее среднелогарифмическую разность температур , определяемую по уравнению (46), широко используют как основу для расчета рекуператора. Для этой цели предложена диаграмма (рис. 358), с помощью которой можно легко определять среднелогарифмическую разность без расчетов. Например, если дымовые газы входят в противоточный рекуператор нагретыми до температуры 1200° С и выходят из него остывшими до 480° С, а на входе и выходе температура воздуха составляет 40 и 1040° С соответственно, то разность температур на горячем конце рекуператора равна 160° С, а на холодном 440° С проведя прямую линию (показанную пунктиром на рис. 358) из точки 160° С левой ветви кривой в точку 440° С правой ветви кривой, в месте ее пересечения с осевой вертикальной линией находим точку 275° С — среднелогарифмическую разность температур дымовых газов и воздуха (среднеарифметическая разность температур равна 300° С). [c.487]

Как известно, среднелогарифмическая разность температур в процессах теплообмена определяется по уравнению [c.515]

Применение уравнения, в котором фигурирует среднелогарифмическая разность температур А/лог, создает ошибочное представление о простоте его использования в действительности для решения привлекается уравнение энергии, которое в скрытой форме входит в коэффициент [c.30]

Ламинарный поток. Теоретические уравнения, предложенные в главе по теплообмену при ламинарном потоке, успешно использовались в случае, когда градиент температуры был не настолько велик, чтобы влиять значительно на свойства жидкости. Результаты этих выводов нанесены на график (рис. 24. 3) в виде местных чисел Нуссельта Nux, включаюш,их местный коэффициент теплоотдачи а . Средние коэффициенты теплоотдачи, основанные на среднеарифметической или среднелогарифмической разности температур, как движуш,ей силе, рассчитаны по местным коэффициентам и представлены на рис. 24. 4. Для случая постоянной [c.350]

В некоторых теплообменниках температура жидкости в межтрубном пространстве постоянна по его длине. В этих случаях поправочный коэффициент У равен единице, и используется среднелогарифмическая разность температур без поправки, как в уравнении 29. 7. [c.416]

Разность температур <АГ> находится из уравнения (16.3.1) при подстановке в него (16.3.2). При Qx=0 выражение (16.3.1) переходит в среднелогарифмическую разность температур [c.299]

Это уравнение отличается от уравнения (6), дающего ДГд для противоточного движения теплоносителей, только индексами in и out при Гг- Выражение для средней разности температур в теплообменниках с однонаправленным и противоточным движением теплоносителей остается среднелогарифмическим ATiM и в общем случае в духе уравнения [c.33]

Для предварительной оценки величины поверхности теплообмена среднюю разность температур вычисляют как среднелогарифмическую разность [см. главу IX, уравнение (IX,6)]. Величины коэффициента теплопередачи К могут быть приняты в следующих пределах [c.182]

Уравнение (1У-302) можно преобразовать, обозначив через Д/ср среднелогарифмическую разность разностей температур в начале и в конце процесса [c.354]

При более интенсивном теплообмене и больших разностях температур, т. е. при А/б/А > 2, падение температур по длине поверхности неравномерно. В этом случае средняя разность будет среднелогарифмической, изменяющейся по кривой от начальной до конечной разности температур теплоносителей, и расчет ведется по уравнению [c.202]

В многоходовых теплообменниках средняя движущая сила несколько меньше, чем в одноходовых, вследствие возникновения смешанного взаимного направления движения теплоносителей, Поправку для среднелогарифмической разности температур определим по уравнению (2.7) [c.67]

Р. Брадехов и Е. Майер [214] изучали процессы тепло- и массопередачи в неподвижном и кипящем слоях крупных частиц. После выдержки в воде в течение 24 ч частицы высушивались потоком воздуха при комнатной температуре. Температура частиц регистрировалась по показаниям термопар, заделанных внутрь частиц, причем температура их поверхности считалась равной температуре мокрого термометра. Коэффициенты тепло- и массоотдачи были определены из уравнений тепло- и массообмена. В качестве движущих сил прицимались среднелогарифмические разности температур и влагосо-держаний. В результате этого исследования авторы предложили для фактора переноса вещества выражение [c.119]

Если разность между температурными напорами на горячем и холодном концах теплообменника Д 2— М записывается так, что она жвляется положительной, отношение этих напоров, взятых в том же порядке, численно больше единицы и путаница, связанная с появлением знака минус, исключается. Выражение в скобках (9.18) называется среднелогарифмической разностью температур и обозначается А лог-Уравнение (9.18) для противотока тогда можно записать в виде [c.308]

Из всех допущений, принятых при выводе уравнения (9.19) для среднелогарифмической разности температур, самым далеким от действительности является допущение о постоянстве коэффициента теплопередачи и. При теплообмене между двумя капельными жидкостями вязкость горячей жидкости по мере ее движения по каналу и охлаждения постепенно увеличивается. Вязкость холодной жидкости, движущейся в противоположном направлении, напротив, с нагреванием уменьшается. При заданных разностях температур на горячем конце Г1— 2 и на холодном конце 2— 1 значения Ао и /1 (5,-/5) изменяются по длине трубы, в результате чего и на горячем конце значительно выше, чем на холодном. Колберн [7] решил задачу для случая переменных значений и, приняв допущение о линейном изменении и при изменении температуры, и получил выражение для действительной разности температур. Отношение А лог при постоянном 11 и действительной разности температур при переменном и использовалось затем для установления коэффициента теплопередачи, который является действительно средним коэффициентом, а не среднеарифметическим. Предположим, что [c.310]

Теперь / а можно выразить как линейную функцию /г интегрированием уравнения (15) однако,— нелинейная функция кл, определяется кривой парциального давления водяного пара в воздухе в зависимости от температуры. Поэтому уравнение (16) мож1ю проинтегрировать численно. Среднелогарифмическую разность энтальпий при расчетах градирен можно использовать лишь в очень редких случаях. [c.28]

Для решения уравнения теплопередачи с целью определения расчетной поверхности частиц (начальной высоты слоя На) необходимо определить коэффициент теп-лоогдачи и среднюю разность температур. При интенсивном перемешивании частиц в кипящем слое их температура приближенно принимается одинаковой и равной температуре tт, при которой частицы выходят из установки. Можно легко показать, что в этом случае с учетом экспоненциальной зависимости температуры среды по высоте слоя [уравнения (1-8), (1-12)] средняя разность температур между материалом и потоком равна среднелогарифмической. Поэтому при конструкторском расчете теплообменного аппарата с кипящим слоем среднеинтегральный температурный напор определяется как среднелогарифмический из разностей хчмператур в начале Д/вх. и в [c.128]

Для переохладителя тепловой баланс выражается уравнением, аналогичным (V—2). При определении поправки AQ o в расчет следует вводить разность между средней температурой холодильного агента в переохла-дителе и температурой окружающего воздуха. При значении этой разности меньше 5°С величиной AQno можно пренебречь. Расчетный температурный напор для переохладителя следует находить как среднелогарифмическую разность между температурами холодильного агента и воды [c.228]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология