Выбор температуры

Выбор давлений и температур в колоннах также обусловливается требованиями к качеству и состоянию целевых продуктов, составом исходного сырья, располагаемыми хладо- и теплоносителями и т, п. За исходный параметр часто принимают температуру конденсации паров в верхней части колонны при атмосферном давлении. Если температура конденсации паров при атмосферном давлении слишком низка, давление повышают. Например, пропан при атмосферном давлении конденсируется при —42 °С, при повышении же давления до 1,9 МПа его температура конденсации становится равной +55 °С. Снижение давления в колонне ниже атмосферного (вакуум) диктуется [ге-обходимостью уменьшения температуры кипения нижнего продукта либо из-за технических трудностей достижения требуемого уровня температуры, либо из-за разложения продукта. Выбор температур определяется также рациональной разницей температур охлаждающей среды и паров в верхней части колонны, теплоносителя и остатка — в нижней части колонны, ибо от этого во многом зависит поверхность теплообменных аппаратов. [c.106]

Проанализировать процессы переработки органических соединений при участии кислорода, используя их физико-химические характеристики, принципы выбора температуры, давления, соотношения реагентов, времени реакции и устройства реакционных аппаратов. [c.260]

После ряда попыток была найдена температура начала кипения г к= = 78,2 С, при которой выполняется это тождество. При этой температуре давление насыщенного водяного нара составляет 0,4401 -10 Па. Расчет, подтверждающий правильность выбора температуры начала кипения, приведен в той же табл. II.4. [c.90]

При выборе температуры окисления необходимо учитывать также возможность ее влияния на свойства битума. Применительно к окислению в колонне это влияние нуждается в изучении, поскольку обобщающих рекомендаций нет. Здесь, как и в случае окисления в кубе периодического действия, существует опасность ухудшения качества продукции при повышении температуры окисления. Р. Б. Гун [2], ссылаясь на литературные данные, указывает на ухудшение теплостойкости битумов, полученных при повышенных температурах окисления в колонне непрерывного действия. Однако фактически эти данные получены для процесса периодического окисления [60], и их непосредственный перенос на непрерывный процесс неправомерен, поскольку режим работы аппаратов периодического и непрерывного действия различен. Если колонна работает в режиме, близком к режиму идеального смешения, и время пребывания [c.62]

Чем объясняется выбор температуры коксования и от чего зависит максимальная температура [c.247]

Это справедливо при любом выборе величин том числе и при оптимальном выборе. Теперь мы можем учесть этот оптимальный выбор температур, заменив в уравнении (VII.105) величину г (Г ) на г, (Е ) и написав [c.192]

В изобарных условиях работы неполных колонн для определенности процесса разделения необходимо закрепить значения двух концевых концентраций по одной в каждом продукте. Одна из этих наперед назначенных концентраций явится граничной концентрацией соответствующей ОПК. Поэтому в случае неполных колонн имеет смысл исходить не из наперед назначенной энтальпии сырья, а из желательной концентрации наиболее важного компонента во встречном сырью концевом продукте. Это, по существу, равносильно выбору температуры рр равновесных потоков, покидающих тарелку питания. Необходимое же отклонение энтальпии сырья от значения, отвечающего условию насыщения, определится по тепловому балансу. [c.375]

Еслн в процессе выбора температуры Т х,, удовлетворяющей условию (VH,396), оказывается, что найденное значение Тот-. (0) превышает предельно допустимое 7, то начальный участок реактора [(), Tj ] прп оптимальном температурном режиме должен работать в изотермических условиях с температурой Tj, Размеры этого участка, т. е. значенне т , должны определяться также при расчете оптимального температурного профиля в аппарате. [c.383]

Температура. Независимо от всех прочих условий следует отметить, что увеличение температуры действует благоприятно как на скорость разложения этилена, так и на конверсию до ацетилена. Высокие температуры (выше 1000° С) меньше влияют на состав продукта, чем на скорость реакции. При выборе температуры следует иметь в виду, что длительное время контакта может привести к чрезмерному коксообразованию. При температуре 1000° С и выше время контакта измеряется миллисекундами. [c.81]

Выбор температуры экстракции зависит от растворимости побочных продуктов и дифенилолпропана в данном растворителе при более высоких температурах повышается растворимость побочных продуктов и, следовательно, возрастает чистота дифенилолпропана, но увеличиваются его потери с растворителем и соответственно уменьшается выход продукта. В описанных методах " температура меняется от 100 до —5 °С. Эффективность и параметры очистки дифенилолпропана некоторыми растворителями и температурные условия можно проиллюстрировать следующими примерами. [c.166]

Октановые числа узких бензиновых фракций грозненской пара-финистой нефти приведены на рис. 11. Указанные свойства бензинов нефтей парафинового основания привели еще в 30-х гг. к предложению рационального выбора температуры отбора бензина, исходя из того, чтобы она не совпадала с температурой выкипания соответствующего нормального парафинового углеводорода, т. е. отбирать головную бензиновую фракцию до 90—95 °С, но не до 100 °С во избежание попадания в нее н-гептана, или, если позволяет октановое число,— до 120 °С, чтобы компенсировать снижение октанового числа увеличением выхода. Более радикальным методом исправления октанового числа явилось предложение удалять из низкооктановых бензинов детонирующие центры посредством четкой ректификации. Так,, по данным [1], при перегонке с ректификацией бензина с октановым числом 58,5 (м.м.) грозненской парафинистой нефти можно получить, извлекая низкооктановые узкие фракции, 37% бензина с октановым числом 77,4 (м. м.). [c.37]

После выбора температуры в реакторе или на отдельных его участках можно приступить к определению оптимального значения параметра пористой структуры катализатора (в нашем случае радиуса пор). Задача заключается в том, чтобы нри заданной температуре определить такое значение радиуса пор ( ), которое обеспечивало бы максимально развитую внутреннюю поверхность катализатора при условии, что реакции протекают во внутрикинетическом режиме. [c.191]

Таким образом, при оптимальном выборе температуры в каждом сечении должна достигать наивысшего значения функция [c.371]

Скорость реакции пропорциональна концентрациям свободной кислоты и амина (аммиака), которые определяются равновесием диссоциации соли. Константа этого равновесия растет с повышением температуры, чем и обусловлен выбор температуры амидирования. [c.222]

В настоящее время известно следующее типовое решение для выбора температуры ведения процесса обессоливания нефти изложенное в работе 5, с. 77]. При проектировании ЭЛОУ не нужно стремиться к чрезмерно высоким температурам и давлениям , так как многие нефти хорошо обессоливаются при 70—90 °С. Обессоливание нефти при более высоких температурах (100—160 °С) выгодно лишь в том случае, если при этом в не( и уменьшается содержание остаточных солей и увеличивается пропускная способность электродегидраторов . [c.162]

Условия контакта газа и гликоля в абсорбере. Температура контакта газа и гликоля оказывает существенное влияние на глубину осушки газа. При высокой темпера, туре контакта увеличивается парциальное давление воды над абсорбентом, а соответственно и содержание воды в газе. Снижение температуры повышает глубину осушки газа. Однако при выборе температуры контакта необходимо учитывать увеличение вязкости гликоля со снижением температуры и ухудшение ири -)том условий массообмена, а также опасность конденсании углеводородов. Верхний предел температуры контакта обуслов- [c.143]

Равенства (IX.99) определяют условия оптимального выбора температур во входных сечениях каждого из реакторов цепочки. Координаты этих входных сечений, измеряемые текущим временем контакта t, отсчитываемым от входа в цепочку реакторов, пока не определены и подлежат оптимальному выбору при этом, очевидно, решается поставленная первоначально задача оптимального выбора времени контакта S в каждом реакторе цепочки. Чтобы осуществить этот выбор, замечаем, что температура на выходе из любого реактора уже не влияет на ход процесса и, следовательно, [c.392]

В случае простых необратимых реакций наибольшая скорость превращения и, следовательно, самая высокая производительность могут быть достигнуты нри максимально допустимой (по экономическим и техническим соображениям) температуре. В таких случаях решающим фактором для выбора температуры может оказаться мощность аппаратов охлаждения и нагревания. [c.207]

Выбор температуры и давления конденсации сырого газа. Заданный для разделения газ содержит более 40% (мол.) углеводородов, более тяжелых, чем этан, поэтому относится к жирным газам. Условия разделения сы- [c.127]

Выбор температуры обусловливается требуемой скоростью процесса, необходимой подвижностью раствора и природой растворителя. С повышением температуры увеличивается скорость хлорирования, однако возрастает давление паров растворителя, [c.33]

Эти побочные реакции ограничивают выбор температуры при гидрировании олефинов и особенно циклоолефинов, что необходимо иметь в виду при определении оптимальных условий процесса. [c.497]

Это ограничивает выбор температуры, которая при катализе хлористым цинком не должна превышать 50—60°С. [c.554]

Исследованиями, проведенными на пилотной и промышленных ЭЛОУ, установлено также, что для легких нефтей типа западносибирских с плотностью 0,850-0,860 вполне достаточна сравнительно низкая температура 60-80 °С, для большинства других нефтей оптимальным является предел 80-120 °С, а для тяжелых нефтей типа русской и других с плотностью 0,9-0,96 пределы составляют 120-140 °С. Особого внимания требует выбор температуры обессоливания весьма тяжелых нефтей с плотностью выше 0,98, т. е. близкой к плотности воды. [c.40]

Выбор температуры зависит от типа нефти для легких нефтей устанавливают температуру 50-60 °С, для высокопарафинистых и тяжелых нефтей плотностью 0,9 и выше - 70-80 С. Через 30 мин, 1, 2 и 3 ч замеряют количество выделившейся воды. После 3 ч отстоя отделяют нефть от воды и определяют в ней остаточное содержание воды. [c.150]

Согласование результатов вполне удовлетворительное в наибольшем количестве случаев отклонение едва заметно, что подтверждает возможность воспроизведения на 400-кг печи сильно отлича-юш,ихся условий работы различных коксохимических заводов. В некоторых случаях, когда имели место колебания при выборе температуры простенков, проводились два опыта, позволявших правильно выбрать эти температуры. [c.239]

Конечный выбор температуры в отопительных простенках [c.347]

После некоторых затруднений в решении вопроса выбора температуры в отопительных простенках (первые опыты проводились [c.463]

Можно наметить следующую схему расчета установки с двумя отгонными колоннами. Приступая к вычислениям, мы располагаем количеством Ь, совокупным составом и энтальпией начальной неоднородной жидкой системы и составами хщ и Хнг продуктов разделения. Выбор температуры расслоения в декантаторе смеси сырья п ожиженных верхних паров обеих колонн позволяет панести на тепловую диаграмму соответствующую изотерму и по кривым растворимости найти составы х д уИ х о . жидких потоков, направляемых из декантатора в отгонные колонны. Для определения рабочих режимов разделения в ректификационных колоннах следует назначить составы и у[ паров и поднимающихся с их верхних тарелок. Очевидно, концентрация Ух < 2/е> С 2/1 > Уе- Назначение этих концентраций позволяет с помощью оперативных линий и найти коли- [c.269]

Данные табл. 16 показывают, что при конверсии смеси метана с водяным паром 50-процентиого состава, остаточное содержание метана в конвертированном газе при температурах выше 1100° К ие превышает 2%. Таким образом, выбор температуры для процесса конверсии должен определяться теми количествами метана, которые могут быть допущены в получаемой целевой газовой смесн. [c.245]

На выбор температуры процесса влияет углеводородный состав сырья. Чем выше содержание парафиновых углеводородов в сырье, тем более высокая температура требуется для получения заданного октанового числа. При нафтеновом сырье минимальные температуры в реакторе обычно поддерживают в интервале 450— 460°С, при парафиновом — 480—490°С. Максимальный нагрев в конце цикла реакции ограничивается 520—530°С. Дальнейшее повышение температуры нежелательно, так как процесс сопровождается повышеным газообразованием и ускоренным закоксовыванием катализатора, что значительно сокращает продолжительность рабочего цикла риформинга. [c.14]

При проектировании реакторов особенное внимание следует обратить на обеспечение хорошего теплоотвода на этой стадии его роль не менее важна, чем роль кинетики реакции. Основой рационального проектирования реактора является правильный выбор температуры охлаждающей рубашки. Пример расчета диаметра реактора и температуры охлаждающей рубашки, обеспечивающих устойчивость процесса, приводит Харриот 2ог Исходная смесь со скоростью 0,848 лг /ч поступает в трубчатый реактор при 100°С. Начальная концентрация составляет 3,2 - кмоль]м , требуемая температура реакции не должна выходить из пределов ПО—120°С, так как при более высоких температурах образуются побочные продукты. Теплота реакции равна 13 900 ккал1моль, а удельная тепло- [c.278]

Произвольная система реакций. Внимательный читатель заметит нестрогость рассуждений, использованных выше при вычислении оптимальной температуры. Выбор температуры в каком-либо сечении реактора влияет на скорость реакции не только в данном сечении, но и во всех сечениях реактора, лежащих ниже по течению или (в случае периодического процесса) во все последующие моменты времени. Полученный результат для оптимальной температуры обратимой экзотермической реакции оказывается, как это будет ясно из нижеследующего, правильным. Однако, если пытаться, например, искать оптимальное распределение температуры для процесса, включающего две последовательных реакции Aj A3, [c.368]

Как видно из рисунка, профили температур на выходе из слоя катализатора (за исключением пускового периода) падают с ростом степени превращения. Соответствующим выбором температуры переключения, линейной скорости реакционной смеси, размера зерен катализатора, температуры на входе можно до-бться хорошего приближения к теоретическому оптимально- [c.313]

Кроме соотношения исходных реагентов, о котором уже говорилось, важное значение имеет выбор температуры и концентрации и шциатора или интенсивности облучения. [c.113]

Деэмульгирование нефти термохимическим способом проводят в основном только на промыслах преимущественно при обезвоживании нефти и лишь в отдельных случаях при ее обессоливанин. При этом способе факторами, обеспечивающими приемлемые для нефтепромыслов время и качество отстоя эмульсии являются небольшой подогрев нефти до 30-60 °С и подача деэмульгатора. При таком довольно умеренном повышении температуры весьма существенно снижается вязкость нефти [14], значительно увеличивается разность плотностей воды и нефти и, что очень важно, уменьшается прочность защитной пленки, окружающей капельки воды, в результате повышения ее растворимости в нефти. Выбор температуры деэмульгирования зависит от свойств нефти и условий его проведения. Для легких маловязких нефтей в случае ведення процесса при атмосферном давлении с отстоем в резервуарах, во избежание вскипания нефти применяют более низкие температурные пределы. Для нефтей с повышенной плотностью и вязкостью при ведении процесса в отстойниках под давлением применяют более высокие температурные пределы. [c.35]

При фотохимическом хлорировании выбор температуры не ограничен какими-либо рамками, так как она почти не влияет па скорость реакции. Тем не меиее выгодно работать ири охлаждении водой, поэтому фотохимический синтез гексахлорциклогексаг[а ведут при 40—60 °С. [c.113]

Зажным обстоятельством является выбор температуры и соотношения реагентов. При получении аллил- и металлилхлорида целевыми являются продукты введения одного атома хлора, поэтому процесс ведут при избытке соответствующих углеводородов, но при не слишком большом, так как дихлориды тоже находят применение. Если мольное отношение углеводородов к хлору составляет 5 1 при синтезе хлористого аллила и 2 1 при получении металлилхлорида, выход этих хлорпроизводных доходит до 80%, при 1ем избыток углеводорода отделяют и возвращают на реакцию. Пр производстве хлористого аллила выбор температуры обусловлен высокой селективностью замещения по сравнению с присоединением (см. рнс. 33, стр. 102), я реакцию проводят прн 500—520 °С. В случае металлилхлорида, когда присоединение незначительно, процесс осуществляют прн 150—200°С. Наконец, синтез дихлорбу-ТИЛ1Ш0В ведут при 300°С и избытке бутадиена. [c.120]

Выбор температуры определяется реакционной способностью исходного хлорпроизводного. Для полихлоралканов с группировкой — I3 при замещении в ней одного или двух атомов хлора достаточна температура около 100°С, а третий атом хлора замещается значительно медленнее. Для хлорпроизводных, имеющих [c.164]

TeneHf o накапливаются продукты реакции. Если выбор температуры зг1висит от интенсивности и селективности процесса, то давление подбирают главным образом с целью поддержания реакционной массы в жидком состоянии. [c.367]

Из проведенного анализа следует, что для большинства нефтей температура, которой соответствует максимальная скорость отстоя, значительно превышает предел 160 °С и только для тяжелых нефтей с весьма высокой плотностью - ниже его. Поэтому при выборе температуры де-эмульгирования большинства нефтей основным критерием должно быть обеспечение сушественного снижения устойчивости эмульсии и скоростью отстоя можно не задаваться, так как во всем интервале практически применяемых температур она не уменьшается. В случае же весьма тяжелых нефтей повышение температур до 140—160 °С может оказаться нецелесообразным, поскольку это не только не ускорит отстоя, а наоборот, замедлит его (рис. И). Между тем обеспечение возможно большей скорости отстоя тяжелых нефтей имеет особо важное значение, так как именно у таких нефтей эта скорость сравнительно невелика, что обусловлено небольшой разностью плотностей воды и нефти и значительной вязкостью последней. Для определения оптимальной температуры деэмуль-гирования таких тяжелых нефтей, обеспечивающей максимальную скорость отстоя, и служит приведенная методика расчета. [c.46]

Нефтепереработчик имеет некоторую свободу в выборе температуры окончания кипения сырья. В какой-то степени она определяется целями риформннга. Поскольку температура конца кипенпя риформата, как правило, на 8—10°С выше, чем у сырья, температура окончания кипенпя сырья риформинга не должна превышать 200°С для удовлетворения паспортных требований на бензин. Сырье установок, выпускающих бензол, толуол и ксилол, обычно имеет температуру конца кипения около 150°С. [c.158]

Температура. Одно из достоинств процесса депара и-низации нефтепродуктов с карбамидом - возможность осуществления его при невысоких температурах (20-30°С). Повышение температуры приводит к увеличению взаимной растворимости реагирующих продуктов, понижению вязкости их смеси, улучшению условий контакта. Однако вследствие увеличения константы равновесия процесса происходит разложение комплекса и уменьшается отбор н-а. [канов от потенциала. Выбор температуры комплексообразования зависит от требуемой глубины депарафинизации, пределов выкипания сырья и состояния карбамида (кристалличе ский или водный его раствор). Деиарафинизацию низкокипящей фракции нужно осуществлять при более низкой температуре. Депарафинизации нефтяных фракций водным или спиртовым растворам карбамида Ьначале ведут при повышенной температурё -от 35 до 40°С, а затем ее постепенно снижают до 29°С. Пониженная температура необходима для поддержания раствора карбамида в насыщенном состоянии в период всего процесса комплексообразования. При использовании кристаллического карбамида максимально активная концентрация карбамида равна единице. Поэтому весь процесс ведут при постоянной температуре. [c.61]

Для того чтобы тепловой фронт не вышел из слоя, предлагается периодически изменять направление подачи смеси в слой катализатора, сохраняя в реакционном объеме часть тепла химической реакции. Профили температур на выходе из слоя катализатора (за исключением пускового периода) оказываются падающими с ростом стененн превращения. Соответствующим выбором температуры переключения, линейной скорости, размера зерна катализатора, температуры на входе можно добиться хорошего приближения к теоретическому оптимальному режиму [c.19]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология