Коэффициент массопередачи в насадочных скрубберах

Найти коэффициент массопередачи в насадочном скруббере для поглощения ацетона из воздуха водой, расход которой составляет 4000 кг/ч. Смесь воздуха с парами ацетона содержит 5% (об.) ацетона, причем расход чистого воздуха 2000 м ч. Степень поглощения ацетона при 20 °С достигает 98,2%. Абсорбционная башня заполнена керамическими кольцами размерами 25 X 25 X X 3 мм, слой которых имеет высоту 18 м. Скорость газа в полном сечении башни принять на 20% меньше скорости, соответствующей началу эмульгирования. [c.222]

В насадочном абсорбере производится поглощение пара метилового спирта водой из газа под атмосферным давлением при средней температуре 27 °С. Содержание метилового спирта в газе, поступающем в скруббер, 100 г на 1 м инертного газа (считая объем газа при рабочих условиях). На выходе из скруббера вода имеет концентрацию 67% от максимально возможной, т. е. от равновесной с входящим газом . Уравнение растворимости метилового спирта в воде в относительных мольных концентрациях У = 1,15Х. Извлекается водой 98% от исходного количества спирта. Коэффициент массопередачи Кх = = о кмоль спирта [c.295]

Причиной расхождения фактических и расчетных коэффициентов массопередачи является, по мнению авторов [10,18], продольное перемешивание газа в насадочных скрубберах. Так, указывается [10], что при большом соотношении расходов жидкости и газа, присуш,ем водной абсорбции, газ может увлекаться движуш ейся жидкостью. Образование нисходящих потоков газа нарушает истинный противоток газа и жидкости и в конечном итоге снижает движущую силу. [c.117]

Произведена оценка роли продольного перемешивания в газовой фазе при абсорбции СО2 водой в насадочных скрубберах. Для этой цели использованы полученные в работах [9, 10] решения системы дифференциальных уравнений, описывающих связь между эффективностью массообмена и продольным перемешиванием в каждой фазе при противоточном движении газа и жидкости. Расхождение фактических и расчетных коэффициентов массопередачи можно объяснить продольным перемешиванием в газовой фазе при условии, если критерий Боденштейна будет равен примерно 16. Для условий работы промышленных скрубберов величина коэффициента продольного перемешивания составляет 400 см 1сек. По-литературным данным [8], для насадки из колец Рашига диаметром 9,5 мм при скорости газа 0,1—0,15 м1сек и максимально исследованной плотности орошения 30 м 1мЧ О, составляет 30—40 см /сек. Установлено, что с увеличением плотности орошения втрое (с 10 до 30 м 1м ч) значение критерия Боденштейна уменьшается примерно-вдвое. Исходя из этих данных, для промышленных насадочных скрубберов (при плотности орошения 150—250 м /м ч и размере насадки 50—75 мм) можно ожидать увеличения коэффициента продольного перемешивания в газовой фазе. Последнее свидетельствует о влиянии продольного перемешивания в газовой фазе на эффективность водной абсорбции СОг в насадочных скрубберах [10, 11], поэтому следует определять опытным путем. [c.96]

В табл. 1У-5 сопоставлены коэффициенты массопередачи к , рассчитанные по условиям работы промышленных насадочных скрубберов и с учетом коэффициентов массоотдачи ( г и Последние были найдены для условий входа газа в скруббер № 1 НМХК, работающий примерно при средней плотности орошения по сравнению с другими скрубберами. Коэффициент массопередачи рассчитан по методике Хоблера использующего для расчета р. и (3 соответствующие уравнения Ван Кревелена и Хофтийцера- . Кроме того, применялась методика Рамма , в которой коэффициент находили по уравнению Касаткина и Ципариса , а коэффициент — по уравнению Жаворонкова, Гильденблата и Рамма . [c.67]