Теплоотдача смешанный поток

Теплоотдача может осуществляться при движении потока а) вынужденном, турбулентном (так называемая вынужденная конвекция), ламинарном, переходном б) свободном, гравитационном, турбулентном, ламинарном, гравитационном конденсате (конденсация) при естественной конвекции свободном кипении (испарение) в) смешанном. [c.141]

В работе [128] представлено численное решение задачи о смешанной конвекции как около изотермической поверхности, так и около поверхности с постоянной плотностью теплового потока на стенке. Результаты расчета для изотермической поверхности вполне удовлетворительно согласуются с расчетными данными, полученными в работах [90, 99]. Кроме того, расчетные результаты работы [90] хорошо согласуются с экспериментальными данными работы [50]. В работе [2] проведено исследование смешанной конвекции при малых и умеренных числах Рейнольдса, когда простейшие приближения пограничного слоя неприменимы. При е- оо, в режиме естественной конвекции, результаты работы [2] приводят по сравнению с экспериментальными данными к занижению местного коэффициента теплоотдачи на 4 % и к завышению местного коэффициента поверхностного трения на 22 %. Аналитическое исследование смешанной конвекции около изотермической поверхности при наличии вдува проведено в работе [175]. [c.588]

В работе [176] проведено экспериментальное исследование смешанной конвекции около горизонтальной пластины с постоянной плотностью теплового потока в воздухе. Было определено влияние выталкивающей силы на характеристики вынужденной конвекции для двух случаев, когда рабочая поверхность обращена вверх или вниз. В случае поверхности, расположенной в воздухе и обращенной вверх, предложены следующие корреляционные соотношения для коэффициента теплоотдачи при смешанной конвекции [c.598]

Для обоих тепловых граничных условий (постоянной температуры стенки и постоянной плотности теплового потока на поверхности) автомодельные решения существуют лишь для двух значений угла при вершине клина, даже если пренебречь В . В работе [51] методом возмущений проведен расчет влияния обеих составляющих выталкивающей силы на смешанную конвекцию около изотермического клина с произвольным углом при вершине. Рассматривались две ориентации клина, показанные на рис. 10.5.1, когда плоскость симметрии клина располагалась горизонтально (случай А) или вертикально (случай Б). При нулевом угле при вершине клина (лР = 0) первый случай соответствует горизонтальной поверхности, а второй — вертикальной поверхности. В общем случае важны и продольная, и нормальная составляющие выталкивающей силы. При горизонтальной ориентации клина и л р > 90° и при вертикальной ориентации и лр < 90° величина нормальной составляющей выталкивающей силы меньше величины продольной составляющей. Теперь рассмотрим результаты расчета местных значений напряжения трения и коэффициента теплоотдачи, полученные в работе [51] при Рг = 0,73. [c.610]

При кипении в большом объеме теплоотдача происходит от поверхности нагрева к непроточной жидкости, в то время как в случае кипения при конвекции теплоотдача осуществляется между горячей стенкой и движущейся жидкостью, смешанной с паром (двухфазный поток). [c.122]

На трубах глубинных рядов коридорного пучка максимум локальной теплоотдачи наблюдается на образующей, отстоящей от лобовой на 50 . В шахматных пучках максимум теплоотдачи труб всех рядов отмечается на лобовой образующей. Теплоотдача труб третьего и последующих рядов пучка одинакова. Если это значение принять за 100%, то в шахматных и коридорных пучках теплоотдача труб первого ряда составляет лишь 60%, второго коридорного ряда 90%, а второго шахматного ряда 70%. При прочих равных условиях в ламинарной области теплоотдача шахматных пучков в 1,5 раза выше коридорных. В смешанном режиме течения, когда передняя поверхность труб омывается ламинарным пограничным слоем, а кормовая — вихревым потоком, эта разница в теплоотдаче шахматных и кориг дорных пучков уменьшается и в пределе при Ке>10 практически исчезает. [c.177]

В последующем экспериментальном исследовании [130] изучали особенности смешанной конвекции при углах наклона цилиндра О, 90, 135 и 180°. Было показано, что в условиях смешанной конвекции направление потока оказывает очень сильное влияние на характеристики переноса. В работе [42] были получены многочисленные экспериментальные данные для смешанной конвекции в воде. Рассматривались случаи однонаправленного, противоположного и поперечного действия механизмов конвекции. Было предложено различать четыре режима течения, в зависимости от величины Gr/Re , и для различных режимов были получены различные корреляционные соотношения, определяющие коэффициент теплоотдачи. Аналогичное исследование для воздуха с рассмотрением трех различных случаев взаимного направления механизмов конвекции было выполнено в работе [117]. Считалось, что режим смешанной конвекции осуществляется как результат взаимодействия двух предельных режимов вынужденной и естественной конвекции. Экспериментальные данные имеют большой разброс относительно расчетных зависимостей, полученных с помощью такого метода. Было высказано предположение, что величину 1/Nu можно выразить как функцию Рг ReVNu Gr. [c.601]

Величина равна ТиДрС/ ,/,2), где Тр-г напряжение трения на стенке. На рис. 10.5.6 и 10.5.7 приведены соответственно результаты расчета конечно-разностным методом величин напряжения трения и коэффициента теплоотдачи при граничном условии по стоянной плотности теплового потока на поверхности. При этом граничном условии модифицированное число Грасгофа определяется соотношением Gr . = g q"x ky , а параметр смешанной конвекции имеет вид Gr os 0/Re / . [c.617]