Теплоотдача и снаружи труб

При расчете такой установки исходя из количества тепла, которое следует сообщить воздуху, прежде всего определяют количество сжигаемого топлива в зависимости от производительности топки. Зная количество сжигаемого топлива, получаем количество продуктов сгорания. В зависимости от стандартных размеров ребристых труб выбирают диаметр трубок так, чтобы получить оптимальную скорость движения в них. Зная скорость, вычисляют коэффициент теплоотдачи а1 на стороне продуктов сгорания. Коэффициент 2 на стороне воздуха определяют по формулам теплоотдачи при движении воздуха вдоль плоскости. Коэффициент теплоотдачи снаружи трубок будет меньше коэффициента теплоотдачи внутри трубок, поэтому, для улучшения условий теплообмена наружная поверхность трубок делается ребристой. [c.253]

Коэффициенты теплоотдачи снаружи труб при поперечном обтекании их пучка обычно меньше, чем коэффициенты теплоотдачи внутри труб в теплообменниках среднего давления в 3—5 раз, в теплообменниках высокого давления в 5—8 раз и в переохладителях в 8—10 раз. [c.283]

К специальным аппаратам относятся теплообменники с ребристыми поверхностями теплообмена. В этих теплообменниках поверхности теплообмена выполняют из труб с различными ребрами (рис. 10-15). Такие теплообменники применяют в тех случаях, когда условия теплоотдачи по обеим сторонам стенки трубы различны, например в трубе происходиг конденсация греющего пара, а снаружи труба омывается потоком нагреваемого воздуха. Значения коэффициентов теплоотдачи по обеим сторонам трубы существенно отличаются от греющего пара к стенке трубы 1 - 10 000 ккал/(м -ч-град), а от стенки к нагреваемому воздуху 2 = 10—50 ккал/(м -ч-град). Для улучшения теплоотдачи от стенки трубы к воздуху с наружной стороны трубы делают ребра. При наличии ребер наружная поверхность трубы увеличивается, в результате чего значительно улучшается теплоотдача. [c.238]

Температурный перепад в стенке трубы, как правило, очень мал. Если при этом теплота реакции снимается кипящей жидкостью (высокие коэффициенты теплоотдачи снаружи трубы), то температуру 0 без существенной погрещности можно принять равной температуре кипящей жидкости /нш- В противном случае величину 0 придется рассчитывать с помощью уже известных уравнений теплопереноса либо оперировать величиной /н,п вместо 0 и коэффициентом теплопередачи к вместо а. [c.538]

Коэффициент теплоотдачи снаружи трубы Онп [c.3]

Допустим, что внутри трубы (см. рнс. VII-5) находится более нагретый теплоноситель с температурой и коэффициент теплоотдачи от него к внутренней поверхности цилиндрической стенки а . Снаружи трубы — более холодный теплоноситель, имеющий температуру i . Коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности стенки к более холодному теплоносителю а . [c.298]

Расчетный коэффициент теплоотдачи ai снаружи трубы определяют по уравнению [c.448]

Другой способ интенсификации, не приводящий к существенному повышению гидравлического сопротивления, заключается в следующем. Путем выдавливания снаружи трубы с помощью специального устройства на внутренней стенке трубы образуются небольшие по высоте (1-2 мм) выступы. Расстояние между выступами равно диаметру трубы или несколько меньше его. При турбулентном движении жидкости в потоке за зауженным участком трубы возникают вихри, которые существенно турбулизуют пограничный слой и тем самым резко снижают его термическое сопротивление. При этом коэффициент теплоотдачи увеличивается в несколько раз. К конструктивным способам интенсификации процесса теплоотдачи можно отнести также использование различных вставок внутри труб, приводящих к завихрению потока, а также установку перегородок в межтрубном пространстве кожухотрубных теплообменников, с помощью которых увеличивают скорость движения жидкости и ее турбулизацию вследствие чередующегося изменения направления потока. [c.295]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ДВИЖЕНИИ ПОТОКА СНАРУЖИ ТРУБ [c.220]

Если в обогреваемую снаружи трубу жидкость входит с температурой ниже температуры кипения, то на начальном участке трубы имеет место поверхностное кипение. После быстрого прогрева всего потока жидкости до температуры кипение происходит по всему объему потока жидкости, а на последнем участке трубы возможен некоторый перегрев образовавшихся паров. Интенсивность теплообмена в зонах поверхностного и развитого кипения заметно зависит от скорости движения жидкости лишь при малых тепловых нагрузках, а с увеличением q скорость вынужденного движения кипящей жидкости перестает играть заметную роль и интенсивность теплоотдачи определяется процессами, сопровождающими пузырьковое кипение. Эмпирические корреляции для расчета длин отдельных зон и температур жидкости и стенки трубы приводятся в специальной литературе. [c.256]

Рассмотрим теперь более сложный случай. По трубе внутренним и наружным радиусами г,- и Гх движется жидкость с температурой tl. Коэффициент теплоотдачи от жидкости к внутренней стенке трубы Снаружи труба покрыта теплоизоляцией внешним радиусом го. Коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции к окружающей среде (с температурой 2) ко. В этом случае коэффициент теплопередачи между жидкостью в трубе и окружающей изоляцию средой определяется соотношением [c.35]

Приближенные коэффициенты теплопередачи при движении газов по нагреваемым снаружи трубам, заполненным гранулированным материалом, были определены экспериментально Кольборном К Он пропускал воздух со скоростью 1,22—19,5 кг (сек-м ) через 1 А-7-3-дюймовые трубы, снабженные паровой рубашкой и заполненные гранулами размером от 3,18 до 25,4 мм. Было установлено, что отношение коэффициента теплоотдачи для труб, заполненных насадкой, к коэффициенту теплоотдачи для полой трубы с внутренним диаметром 25,4 мм (при условии одинаковых массовых скоростей в расчете на полное сечение) является функцией отношения диаметра насадки к внутреннему диаметру трубы [c.218]

Ориентировочно оценивают величины коэффициентов теплоотдачи от теплоносителей, находящихся внутри и снаружи труб, [c.440]

Из изложенного следует, что одним из методов интенсификации теплообмена при кипении является создание таких условий, при которых возникает кольцевой режим кипения. Это можно осуществить за счет организации течения жид-.кости в виде пленки внутри и снаружи труб, на плоских вертикальных и горизонтальных поверхностях и за счет уменьшения толщины слоя кипящей жидкости путем применения вставок в кипятильные трубы. В последнем случае пути движения паровых пузырей переносятся на периферию, растет турбулизация потока и а возрастает (по сравнению с кипением в трубах). Эффект снижения толщины слоя, приводящий к возрастанию коэффициента теплоотдачи, сказывается больше при малых щелях шириной порядка отрывного диаметра парового пузыря [99]. [c.85]

Определение тепловой нагрузки др при расчетах теплоотдачи в испарителях. В формулы для определения коэффициентов теплоотдачи при кипении как внутри, так и снаружи труб входит удельная тепловая нагрузка [c.125]

Формула (1П—48) справедлива при конденсации снаружи труб для любых холодильных агентов, а при конденсации внутри труб— только для фреонов-12, 22 и 142, а также для фреонов, находящихся с ними в одних гомологических рядах (т. е. номер которых отличается от номера указанных фреонов только последней цифрой) [86]. Для определения коэффициентов теплоотдачи при конденсации в горизонтальных трубах фреонов, не все физические свойства которых известны, можно воспользоваться формулой Чоп-ко [86] [c.136]

При теплоотдаче снаружи горизонтальных труб, если 10 <3 [c.196]

Теплообменники с оребренной поверхностью применяют в тех случаях, когда условия теплоотдачи по обеим сторонам стенки различны, например в трубе происходит конденсация пара, а снаружи труба омывается нагреваемым воздухом. [c.245]

Недостатки холодильников этого типа заключаются в громоздкости, невысокой скорости кислоты (вследствие чего теплоотдача снаружи змеевика происходит лишь за счет свободной конвекции с низким коэффициентом теплоотдачи) и в трудности внутренней очистки труб. [c.701]

А. Теплоотдача снаружи горизонтальных труб при 10 <5 ОгРг <С < 10 [c.164]

Рассмотрим процесс конденсации паров в охлаждаемой снаружи трубе при постоянной температуре поверхности конденсации Та по всей длине трубы. Предположим, что пересыщение пара достигает критической величины в сечении И—II (рис. 13). После образования капель начинается коагуляция, в процессе которой число капель уменьшается, а размер их увеличивается. Это приводит к понижению давления насыщенного пара над каплями и, следовательно, к конденсации паров на поверхности капель. Вследствие выделения тепла конденсации температура капель становится выше температуры окружающей парогазовой смеси и происходит теплоотдача от капель к газу. [c.71]

Чтобы наглядно представить себе сущность абсорбционного метода очистки, рассмотрим процесс охлаждения газа, имеющего температуру Т и содержащего пары вещества, давление которых равно р1 (рис. 6-4). При движении газа вдоль более холодной поверхности, например по охлаждаемой снаружи трубе (температура Гг, давление паров Рг), на участке от сечения АА до сечения ББ температура газа в результате теплообмена понизится до Т. При этом часть паров сконденсируется и давление их станет равным р. В данном случае протекают два самостоятельных процесса — теплоотдачи (охлаждение газа) и массоотдачи (конденсация паров). Соотношение скоростей этих процессов таково (стр. 113), что вначале конденсация идет как бы медленнее процесса теплоотдачи. Поэтому пересыщение пара 5 [уравнение (4-1)] сначала возрастает, достигает максимального значения в определенном сечении трубы, затем уменьшается. Если пересыщение пара становится критическим 5кр, то пары конденсируются в объеме с образованием тумана. [c.158]

Погружные теплообменники. В погружном змеевиковом теплообменнике (рис. У1П-17) капельная жидкость, газ или пар движутся по спиральному змеевику /, выполненному из труб диаметром 15—75 мм, который погружен в жидкость, находящуюся в корпусе 2 аппарата. Вследствие большого объема корпуса, в котором находится змеевик, скорость жидкости в корпусе незначительна, что обусловливает низкие значения коэффициента теплоотдачи снаружи змеевика. Для его увеличения повышают скорость жидкости в корпусе путем установки в нем внутреннего стакана 3, но при этом значительно уменьшается полезно используемый объем корпуса аппарата. Вместе с тем в некоторых случаях большой объем жидкости, заполняющей корпус, имеет и положительное значение, так как обеспечивает более устойчивую работу теплообменника при колебаниях режима. Трубы змеевика крепятся на конструкции 4. [c.349]

B. Сребренные трубы. В том случае, когда теплоотдача внутри трубы более интенсивная, чем снаружи, нрнбе ают к развитию площади наружной иоверхпост и с помонд,ью ребер, как это показано на рис, I. Эти ребра могут бьпь выполнены заодно с трубой илн же соединены с ней свар кой или пайкой. Ребра могут нметь форму кольцевых дисков, спиральных пластин или плоских листов, расположенных вдоль оси трубы. [c.11]

В связи с быстро возрастающим дефицитом воды во всем мире большое значение приобретает использование воздуха как хладагента. Теплофизические свойства воздуха неблагоприятны (малые теплоемкость, теплопроводность и плотность). Поэтому коэффициенты теплоотдачи к воздуху ниже, чем коэффициенты теплоотдачи к воде. Это приводит к увеличению поверхностей теплообмена и, как следствие, к возрастанию металлоемкости оборудования. Для устранения этого недостатка необходимо применять следующие меры повысить скорости движения воздуха, что вызывает увеличение коэффициента теплоотдачи оребрить трубы со стороны воздуха, что даст увеличение эффективной поверхности теплообмена распылять в воздух воду, испарение которой понизит температуру воздуха и увеличит за счет этого движущую силу процесса теплообмена. Во избежание отложения солей на поверхности теплообменника распыляемая вода должна быть чистой. Принципиальная схема воздушного холодильника приведена на рис. IV. 29. Холодильник представляет собой пучок труб 1 с наружным оребрением. Концы труб герметично укреплены в коллекторах 3 и б. Охлаждаемая среда подается в верхний коллектор через штуцер 4, проходит внутри труб и отводится через штуцеры 5. Движение воздуха с большой скоростью вдоль оребренной наружной поверхности труб обеспечивается с помощью осевого вентилятора 7, снабженного электродвигателем 8. В засасываемый вентилятором воздух форсунками 9 распыляется вода. Регулирование процесса осуществляется с помощью жалюзей 2, установленных снаружи. Угол наклона жалюзей регулируется с помощью приводного механизма. Поскольку количество отводимой теплоты пропорционально разности температур, применение атмосферного воздуха в качестве хладагента особенно целесообразно в тех случаях, когда не требуется охлаждения до ннзкой температуры, например в конденсаторах ректификационных установок. [c.364]

В. Б. Саркиц, И. П. Мухленов и Д. Г. Трабер [39—41] провели общирное исследование процесса теплоотдачи от взвешенного слоя зернистого материала к теплообменному элементу на установке, представлявшей собой кварцевую трубу, снабженную электрическими спиралями, включаемыми в сеть через реостаты. Диаметр труб был 49, 73 и 100 мм, высота 1 м. Снаружи труба теплоизолировалась асбестовым полотном. В слой зернистого материала помещался водяной холодильник в виде медного змеевика. Псевдоожижение производилось воздухом. В качестве твердой фазы было использовано десять различных зернистых материалов со средним диаметром частиц 0,127—4,5 мм. Частицы в большинстве случаев имели угловатую форму и сильно шероховатую поверхность, за исключением специально [c.105]

Нагрев или охлаждение потоков, движущихся внутри или снаружи трубы (продольное течение). Ламинарное течение (Re<2100) . В ламинарной области потоки жидкости и тепла являются величинами до некоторой степени неопределенными. Специалисты полагают, что практически приемлемым выражением, позволяющим рассчитать теплоотдачу в этом режиме течения, является корреляция Зидера и Тейта Для часто встречающихся на практике диаметров труб (не превышающих 75 мм) и разностей температур (менее 55° С) можно записать по типу уравнений Кольборна [c.203]

Основное преимущество аппаратов с внутритрубпым кипением для низкотемпературных машин — малая емкость йЬ холодильному агенту и отсутствие влияния столба жидкости на температуру кипения. Особенно выгодны такие аппараты для низкотемпературных испарителей с раствором хлористого кальция, так как благодаря поперечному обтеканию труб коэффициенты теплоотдачи со стороны рассола высоки, несмотря на большую его вязкость. При частичном замерзании рассола снаружи труб разрыв их не происходит. [c.118]

Рис. 175. Коэффициенты теплоотдачи при конденсации аммиака внутри и снаружи трубы, по опытам Городинской