Циклы абсорбционных машин

В табл. 86 приведены смеси, с помощью которых можно осуществить термодинамические циклы абсорбционной машины. [c.455]

Установив термодинамический характер циклов абсорбционной машины, можно определить ее тепловой коэффициент. Применительно к условиям рассмотренной схемы тепловой коэффициент [c.477]

Действительный тепловой коэффициент системы, изображенной в энтропийных диаграммах на рис. 255,6, выше, чем в системе с раздельными циклами раствора Сра, а этот последний коэффициент выше Саа совмещенных циклов абсорбционной машины. [c.480]

В S—Т И S—i диаграммах можно не только изображать совмещенные циклы абсорбционной машины и рассчитывать их, относя тепловые потоки к 1 кг циркулирующего в них рабочего тела, но также и определять узловые точки процессов машины и соответствующие им параметры, аналогично I—i [c.488]

Работа абсорбционной холодильной машины может быть значительно улучшена, если включить теплообменный аппарат между кипятильником и абсорбером и ректифицировать пар, полученный в генераторе. Рассмотрим отдельно роль теплообмена в прямом и обратном совмеш,енных циклах абсорбционной машины и роль ректификации. [c.490]

Отметим, что для полной оценки эффективности теплообменника в прямом совмещенном цикле абсорбционной машины следует учитывать регенерацию-тепла в процессах повышения концентрации пара, вышедшего из кипятильника. [c.494]

В обычной системе через теплообменник проходит а—1) кг слабого и а кг крепкого раствора. Если отвести 1 кг крепкого раствора помимо теплообменника, то при равенстве теплоемкостей обоих растворов использование тепловой энергии слабого раствора не изменится и вместе с тем отведенный холодный раствор, подогреваясь в ректификаторе, может вернуть теплоту ректификации обратно в прямой цикл абсорбционной машины. [c.501]

По этой причине регенерация в совмещенном холодильном цикле абсорбционной машины оказывается целесообразной. Напишем тепловой баланс регенератора холодильного цикла абсорбционной машины [c.502]

Теплообменники. Теплообменник прямого совмещенного цикла абсорбционной машины выполняют в виде двухтрубного, элементного или кожухотрубного аппарата. В этих теплообменниках по трубам циркулирует слабый, а в межтрубном пространстве крепкий раствор. [c.508]

Влияние температуры греющего источника. Заданным температурам охлаждающей воды и кипения в испарителе соответствует высшая температура в кипятильнике (определяющая температуру греющего источника). При более низком значении температуры греющего источника циклы абсорбционной машины не могут быть осуществлены. Эта температура зависит от минимальной разности концентраций между крепким и слабым раствором — а в кипятильнике, при которой еще практически возможен замкнутый цикл одноступенчатой машины. Минимальное значение не должно быть ниже 6%. С повыше- [c.512]

Когда температура греющего источника такова, что при заданных температурах воды и охлаждаемой среды разность концентраций крепкого и слабого раствора в кипятильнике меньше 6%, циклы абсорбционной машины можно осуществить по двухступенчатой схеме. [c.517]

При выпаривании водного раствора аммиака, у которого температуры кипения компонентов достаточно близки, образуется смесь водоаммиачных паров. Увеличение концентрации пара холодильного агента после генератора осуществляется в ректификаторе и дефлегматоре. Повышение эффективности обратного совмещенного цикла абсорбционной машины достигается введением переохладителя жидкого аммиака ПО. [c.139]

Сравнение системы совмещенных циклов абсорбционной машины с раздельными циклами. Сравним вначале совмещенные циклы абсорбционной машины с раздельными циклами компрессора и двигателя (с раствором в качестве рабочего тела). При работе совмещенными циклами отсутствуют паровая машина и компрессор. Это несомненное преимущество абсорбционной машины. Однако для достижения условий, при которых возможно исключить паровую машину и компрессор, необходимо, во-первых, чтобы давления в кипятильнике и водоаммиачном конденсаторе были равны давлениям конденсатора и испарителя холодильной машины, во-вторых, концентрации раствора в холодильном цикле и пара, поступающего в паровую машину, должны быть одинаковыми и, в-третьих, необходимо потерять часть работы в цикле двигателя для получения одинакового состояния пара перед паровой машиной и по выходе из компрессора. Это приводит к тому, что цикл теплового двигателя абсорбционной машины осуществляется в интервале давлений холодильного цикла, поэтому он мало экономичен. Как известно, современная теплотехника стремится к работе с возможно большим приближением температуры рабочего тела к температуре источника для уменьшения необратимых потерь тепла, что не соблюдается в абсорбционной машине. [c.584]

Сравнение совмещенных водоаммиачных циклов абсорбционной машины с раздельными циклами приводит к следующим выводам. [c.586]

В 5, Т и 5, -диаграммах можно не только изображать совмеш.енные циклы абсорбционной машины и рассчитывать их, относя тепловые потоки к 1 кг циркулируюш.его в них рабочего тела, но также и определять узловые точки процессов машины и соответствуюш,ие им параметры аналогично Е, г или /, lgp-диaгpaммaм. В этом смысле 5, Т и 5, /-диаграммы тоже удобны, так как в них паровая и жидкая фазы изображены на одном листе. [c.579]

Влияние температуры греющего источника. Заданным температурам охлаждающей воды и кипения в испарителе соответствует высшая температура в кипятильнике (определяющая температуру греющего источника). При более низком значении температуры греющего источника циклы абсорбционной машины не могут быть осуществлены. Эта температура зависит от минимальной разности концентраций между крепким и слабым растворами в кипятильнике, при которой еще практически возможен замкнутый цикл одноступенчатой машины. Минимальное значение в действительном процессе не должно быть ниже 4%. С повышением высшей температуры кипения в кипятильнике возрастает высшая температура в абсорбере. При большой разности концентраций между крепким и слабым растворами высшая температура в абсорбере может быть равна или даже выше температуры начала кипения в кипятильнике /1. В случае если можно применить <шревышение температур в прямом совмещенном цикле абсорбционной машины, целесообразность которого была [c.615]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология