Теплота на ректификацию

Сравнивая выражения (XIV—31 и 33), можно заключить, что при ректификации водой количество тепла, подводимого в кипятильник, возрастает. Это можно видеть и в — 1 диаграмме, если изобразить графически теплоту ректификации дц и теплоту генератора машины с водяным дефлегматором и теплообменником. [c.497]

Дефлегмация пара крепким раствором до его поступления в теплообменник. В дефлегматоре теплота отводится при сравнительно высоких температурах, и поэтому ее можно регенерировать в прямой совмещенный цикл теплового двигателя. Рассмотрим один из способов регенерации теплоты ректификации путем применения схемы, изображенной на рис. 262, а.. Холодный раствор после абсорбера прокачивается через змеевик дефлегматора, в котором он охлаждает и ректифицирует пар. Отводя теплоту ректификации, крепкий раствор нагревается затем он поступает в теплообменник,, где дополнительно подогревается за счет слабого раствора, идущего из кипятильника в абсорбер. Теплота, затраченная в кипятильнике, подсчитывается обычным путем. [c.499]

Состояние крепкого раствора при входе в теплообменник (точка 4 ) определяется следующим образом. Теплота ректификации дц воспринимается крепким раствором, следовательно [c.500]

Таким образом, рассмотренная система регенерации тепла приводит к меньшему использованию тепловой энергии слабого раствора. По существу же, не отводя наружу теплоту ректификации в дефлегматоре, приходится дополнительно отводить равное ей количество тепла в абсорбере и затрачивать в кипятильнике столько же тепла, сколько требуется при охлаждении дефлегматора водой. Кроме того, дросселирование горячего слабого раствора приводит к его парообразованию, поэтому в дополнение к теплообменнику в этих схемах ставят еще водяной холодильник слабого раствора. [c.500]

В обычной системе через теплообменник проходит а—1) кг слабого и а кг крепкого раствора. Если отвести 1 кг крепкого раствора помимо теплообменника, то при равенстве теплоемкостей обоих растворов использование тепловой энергии слабого раствора не изменится и вместе с тем отведенный холодный раствор, подогреваясь в ректификаторе, может вернуть теплоту ректификации обратно в прямой цикл абсорбционной машины. [c.501]

В этом случае теплота ректификации [c.516]

Вследствие уменьшения теплоты ректификации теплота кипятильника также уменьшится и будет равна [c.517]

СЯ, а теплота ректификации возрастает. В том случае, когда теплоту ректификации невозможно отвести холодным раствором, поступающим в ректификатор помимо теплообменника, приходится часть тепла отводить водой при этом теплота, затрачиваемая в кипятильнике, увеличивается, а тепловой коэффициент уменьшается. [c.522]

При температурах кипения рабочего тела порядка —50° одноступенчатая машина может работать, если температура обогрева высока при этом приходится, однако, отводить водой большое количество тепла ректификации. Этим и объясняются небольшие значения теплового коэффициента машин, работающих с низкими температурами кипения в испарителе. Уменьшением теплоты ректификации с помощью повышения концентрации раствора, поступающего в кипятильник, можно значительно повысить тепловой коэффициент машины. [c.522]

Охлаждение дефлегматора раствором дс его поступления в теплообменник не дает никаких преимуществ по сравнению с охлаждением дефлегматора водой. Использование теплоты ректификации для подогрева раство- [c.142]

Абсорбционная машина со ступенчатым абсорбером. С понижением температуры охлаждаемой среды уменьшаются температура кипения в испарителе и давление в абсорбере, что приводит к понижению концентрации крепкого раствора и к возрастанию теплоты ректификации. [c.146]

Теплоту ректификации дп определяют из теплового баланса [c.251]

Отвод теплоты ректификации водой [c.162]

Определим теперь количество тепла, отводимое от дефлегматора водой, — Так как процесс в дефлегматоре совершается при постоянном давлении р, то дц будет равно разности энтальпий вещества в конце и начале процесса. Энтальпия в конце процесса равна е + ЯП, где Ц — энтальпия жидкости, равновесной поступающему в дефлегматор пару, иначе говоря, энтальпия флегмы, выходящей из дефлегматора. Энтальпия вещества в начале процесса равна (1 4- )/(- Таким образом, теплота ректификации [c.592]

Иногда процесс проходит с изменением агрегатного состояния фаз. Необходимо использовать теплоту фазового превращения. Например, в процессе ректификации теплота конденсации (при постоянной температуре) менее летучего компонента расходуется на испарение более летучего компонента. [c.352]

В литературе приводится ряд зависимостей для определения коэффициентов массоотдачи на тарелках различных конструкций. Однако большинство их получено путем обобщения экспериментальных данных по абсорбции и десорбции газов и испарению жидкостей в газовый поток. В ряде работ показано, что с достаточной степенью приближения эти данные можно использовать для определения коэффициентов массоотдачи процессов ректификации бинарных систем, для которых мольные теплоты испарения компонентов приблизительно равны. В частности, для тарелок барботажного типа рекомендуются [14] обобщенные критериальные уравнепия типа (VI.39), которые приводятся к удобному для расчетов виду [c.132]

Кристаллизация. В последнее время все большее значение в химической технологии для разделения компонентов приобретает кристаллизация из-за меньшей энергоемкости по сравнению с ректификацией, так как теплота кристаллизации обычно намного меньше теплоты испарения многоступенчатые кристаллизаторы вследствие повышения точности проектирования, степени автоматизации и совершенствования оборудования, обеспечивающие получение чистых компонентов разделяемой смеси [15]. [c.89]

Одним из признаков, позволяющим произвести четкое разделение всех используемых математических моделей процессов ректификации на две группы, является учет тепловых балансов на ступенях разделения. По этому признаку все модели подразделяются на модели с постоянными значениями потоков пара и жидкости по высоте колонны (см. табл. 14, модели 1, 3, 4) и модели, в которых учитывается изменение потоков, обусловленное зависимостью энтальпии от состава разделяемой смеси. Первая группа моделей может применяться для моделирования процесса разделения смесей компонентов, теплоты испарения которых, а следовательно, и температуры кипения незначительно различаются между собой. Вторая группа моделей используется в тех случаях, когда этим различием нельзя пренебречь, т. е. при моделировании разделения смесей, кипящих в широком интервале температур. Если изменение величины потоков пара и жидкости по высоте колонны не учитывается, то могут возникнуть существенные ошибки при расчетах разделительной способности колонн. [c.303]

В последнее время в химической технологии для разделения компонентов все большее значение приобретает кристаллизация из-за меньшей энергоемкости по сравнению с ректификацией, так как теплота кристаллизации обычно намного меньше тепло- [c.24]

Двухтрубный.............. Кожухозыеевиковый. ......... 200—250 100 — 150 Отвод теплоты ректификации водой [c.136]

Цикл с двойной конденсацией (при использовании теплоты ректификации ступени высокого давления и высокотемпературной абсорбции) впервые был предложен Блиером. [c.126]

Влияние температуры охлаждаемой среды. С понижением тепературы охлаждаемой среды уменьшается температура кипения в испарителе, следовательно, и давление в абсорбере. Чем ниже давление абсорбера, тем и концентрация крепкого раствора, выходящего из этого аппарата, меньше понижение же концентрации крепкого раствора приводит к возрастанию теплоты ректификации. [c.522]

Одноступенчатая машина может работать при температурах кипения рабочего тела до —55°С, если температура обогрева достаточно высока при этом отводят водой большое количество теплоты ректификации. Поэтому тепловые коэффициенты машин, работающих с низкими температурами кипения в испарителе, невелики. Уменьшение теплоты ректификации с помощью повышения концентрации раствора, поступающего в кипятильник, позволяет значительно повысить тепловой коэффициент машины. Простейший способ повышения концентрации раствора достигается дополнительным охлаждением абсорбера для этого можно использовать отдельную холодильную машину Но такой способ работы не всегда эффектиьен. [c.146]

Часто по ряду причин не представляется возможным подводить тепло в отгонную часть колонны, например при перегонке высоко-кипящих жидкостей, склонных к разложению. Тогда в ииз колонны вводят водяной пар, снижающий парциальное давление углеводородных паров и способствующий испарению, а скрытая теплота испарения отнимается от самой жидкости, вследствие чего в отгонной части колонны устанавливается отрицателыг].1Й температурный градиент, т. е. температура уменьшается сверху вниз. В этом случае ректификация в отгонной части колонны протекает с градиентом парциального давления, которое возрастает снизу вверх, поскольку поток паров, поднимающихся по отгонной части колонны, обогащается углеводородными парами. [c.221]

Из этого уравнения и из изложенного выше, вытекает, что наибольшее значение V достигается в части колонны выше точки ввода разделяющего агента. Вблизи этой точ1ки величина V уменьшается вследствие резкого увеличения ур. При дальнейшем приближении к низу колонны величина V определяется двумя факторами, — изменением Ур, влияющим обычно в направлении увеличения V, и увеличением г и -влияющим в противоположном направлении. Если относительная летучесть разделяющего агента мала и влиянием изменения его концентрации в парах можно пренебречь, то к низу колонны величина V уменьшается. В соответствии с уравнениями материального баланса (285) и (314) величина изменяется в том же направлении, что и V. Отсюда следует, что приведенные флег-мовые числа для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны Я к Я в случае близких скрытых теплот испарения компонентов заданной смеси уменьшается по высоте колонны то мере приближения к кубу. Однако это уменьшение чаше всего весьма невелико. Поэтому расчет процессов экстрактивной ректификации в большинстве случаев производят принимая, что и постоянны по высоте колонны. [c.231]

Укажем еще на два метода расчета числа теоретических ступеней, которые не зависят от конструктивных особенностей колонны и поэтому могут применяться как для тарельчатых, так и для насадочных колонн, а также для колонн с другими видами насадок. Меркель [167] разработал метод, в соответствии с которым процессы противоточного массообмена представляют в энталь-пийной диаграмме Н—х—г/. По ней находят изменение состава жидкости и пара, их количества, а также подводимую и отводимую теплоту (рис. 80). К сожалению, получено незначительное число энтальпийных диаграмм, и применение этого метода ограничивается небольшим числом смесей. Некоторые сведения по этому методу можно найти в литературе [73, 75, 103]. Биттер [261 ] дал сводку различных приемов вычислений для определения числа теоретических ступеней разделения при ректификации бинарных смесей эти приемы основаны только на уравнениях рабочих линий и служат основой для графических методов решения с применением энтальпийной диаграммы. [c.126]

При аналитической и препаративной перегонке в лаборатории обычно проводят процесс с полной конденсацией паров. Метод парциальной конденсации используют только при проведении сравнительной ректификации, аналогичной промышленному процессу. В этом случае дефлегматор устанавливают в верхней части колонны (см. рис. 170а). Преимущество метода с полной конденсацией паров состоит в том, что этим методом сравнительно просто разделять конденсат в определенном соотношении, в то же время устанавливать постоянной скорость подачи флегмы с помощью дефлегматора очень затруднительно, поскольку даже незначительные колебания расхода и температуры охлаждающей воды вызывают изменение составов флегмы и паров дистиллята, а также их количеств. В промышленности скорость подачи флегмы при перегонке методом парциальной конденсации обычно не измеряют, а регулируют степень охлаждения дефлегматора по температуре в головке колонны. Количество образующейся флегмы рассчитывают приблизительно, измеряя расход и температуру охлаждающей воды на входе и выходе дефлегматора с учетом удельной теплоты испарения дистиллята. Поскольку в промышленности обычно работают с одними и теми же продуктами, такой метод вполне пригоден. Однако при разделении многокомпонентной смеси определение количества подаваемой флегмы подобным образом становится слишком неточным. [c.247]

Для расчета числа теоретических ступеней разделения при ректификации правильных систем с азеотропным составом, в которых абсолютная теплота смешения мала, Кун [59] приводит следующее уравнение, которое соответствует формуле Фенске (108в) для непрерывной ректификации при у = оо [c.313]

Необходимую для проведения процесса ректификации теплоту подводят в низ колонн 16, 17 и 18 соответствующим остатком, циркулирующим через зыеевик печи 15. Теплота в низ колонны 19 подводится через кипятильник 20. [c.78]