Паросодержание измерение

Для практических целей интересно знать, в какой мере граничные паросодержания, измеренные в опытах с равномерным тепловыделением, могут быть использованы для труб с неравномерным тепловыделением. [c.140]

А. А. Арманд, Н. В. Тарасова и А. С. Коньков [125] установили значения коэффициента теплоотдачи при кипении воды под давлением 170 ата. Измерения проводились при подъемном и опускном движении потока в никелевой и медной трубах диаметром 8 мм. Скорости циркуляции изменялись от 2 до 5 м/сек, а тепловые потоки— от 2- 10 до 8- 10 ккал/м час. Результаты опытов представлены на фиг. 1. Как видно из приведенных данных, с ростом паросодержания коэффициенты теплоотдачи первоначально несколько увеличиваются. Однако при паросодержаниях х > 0,3 наблюдается резкое уменьшение коэффициента теплоотдачи до значений, получаемых при конвективном теплообмене к чистому пару. Направление движения потока не оказывает влияния на интенсивность теплообмена. Для паросодержаний л < 0,3 получена эмпирическая зависимость [c.8]

Паросодержания подсчитывались из теплового баланса в предположении, что между фазами отсутствует скольжение. Температура жидкости на входе и на выходе из трубы измерялась термопарами. Опыт начинался, когда температура жидкости на выходе была немного ниже температуры насыщения. При этом тепловой поток медленно увеличивался при постоянных значениях расхода жидкости, температуры на входе и давления в контуре. Когда устанавливалось кипение жидкости, температура поверхности при увеличении теплового потока изменялась значительно медленнее. При дальнейшем увеличении теплового потока и паросодержания температура верхней образующей стержня принимала значения, близкие к величине выходной температуры, а затем заметно повышалась (коэффициент теплоотдачи падал). Тепловой поток увеличивался до тех пор, пока температура стержня не приближалась к точке плавления серебряного припоя, приваривающего термопары к стержню. В расчет принимались только величины, измеренные на выходе из экспериментального участка. Поэтому значения теплового потока, весовой скорости, паросодержания и коэффициента теплоотдачи рассчитывались для выходного сечения. Авторы предполагали, что плавный переход от пузырькового кипения к пленочному вдоль верхней образующей греющего стержня происходил вследствие разделения фаз в горизонтальной трубе. Этот переход хорошо воспроизводился. [c.57]

Основываясь прежде всего на результатах собственных измерений граничного паросодержания Хгр при кипении воды в трубах, авторы [79] предложили таблицу значений Хгр, подобную табл. 2.30, охватывающую диапазон давлений р=0,98- 16,7 МПа и массовых скоростей рш = 750- -3000 кг/ /(м -с), и подобрали эмпирическое уравнение, аппроксимирующее с точностью 5% рекомендуемые ими значения [c.188]

Поток пропускается через кольцевой зазор, который рассматривается как электрический конденсатор. Для измерения его емкости, связанной с паросодержанием потока, используется колебательный контур [26]. [c.420]

Метод отсечки. Метод предназначен для определения среднего на участке трубы значения плотности и соответственно значения истинного паросодержания ф. Участок трубы с потоком отсекается от контура быстродействующими клапанами и затем взвешивается. Для увеличения точности измерения требуется брать участки достаточно большой длины (порядка нескольких метров [26, 27]). [c.420]

Используя метод -просвечивания, можно определять истинное паросодержание смеси, не вводя в поток каких-либо измерительных приборов при этом толщины ограждений в практических пределах их изменения не влияют на точность измерения. [c.100]

Эта зависимость показывает, что относительная энтальпия двухфазного потока (г см— н). измеренная в долях теплоты преобразования г, при кипении жидкости в трубах ц каналах равна массовому расходному паросодержанию потока в данном сечении. Утверждение верно, если на входе имеется насыщенная жидкость или двухфазная смесь. [c.315]

Измерение паросодержания просвечиванием производилось по методике, разработанной в ЭНИН АН СССР [1]. [c.116]

Для измерения истинного паросодержания <р применен метод просвечивания поперечного сечения необогреваемой трубы секции [c.20]

Формула (14-17) рекомендуется для ЗО р 1100 кгс см , формула (4-18) — для 100 р< 200 кгс см . Из этих формул видно, что в данном случае также отмечается некоторое влияние удельного теплового потока на Ху , хотя это влияние и не столь существенно. Между тем если проанализировать непосредственные журнальные записи, выполненные в процессе проведения опытов, то можно найти доказательства, опровергающие вывод автора [Л. 40] в отношении влияния д на граничное паросодержание. Чтобы показать это, выпишем несколько результатов измерений, отно- [c.85]

Полное описание такого режима, как и любого другого вида двухфазного потока, весьма сложно и практически неприменимо для большинства целей. Оно должно содержать три компоненты скорости газа в каждой точке, компоненты скорости жидкости в кольце, концентрацию капель жидкости в ядре, спектр размеров капель, их скорость и т. Д. По сравнению с однофазным потоком трудности измерения и интерпретации данных возрастают во много раз. Получение сведений даже о средних величинах (средняя по времени и сечению скорость газа, средняя скорость жидкости, среднее паросодержание, толщина жидкого кольца) — весьма сложная задача. [c.199]

Область высокого паросодержаиия (кольцевое течение). Проведя измерения зависимости расхода кольцевой жидкой пленки на выходе нагреваемой трубы от ее длины и подведенной мощности, авторы [51, 52 смогли представить полную картину условий вдоль нагреваемой трубы и показать, что кризис возникает, когда расход жидкой пленки на поверхности нагрева уменьшается до нуля, следовательно, происходит высыхание пленки. Эти эксперименты обнаружили также, что распределение жидкости между уносимыми каплями н пленкой при заданных паросодержании и массовой скороспи в нагреваемой трубе существенно отличается от наблюдаемых значений при том же паросодержании и массовой скорости в конце длинной необогревае-мой трубы, т. е. нри полностью развитых равновесных условиях. [c.394]

Термопары устанавливались также в потоке жидкости перед греющей секцией и после нее. Во всех случаях температура, измеренная установленной на выходе термопарой, отличалась не более чем на 0,5° С от температуры насыщения, определяемой по давлению. Данные всех опытов по теплообмену к однофазной жидкости достаточно хорошо согласуются с уравнением Диттуса и Болтера (1). Мумм сделал попытку обработать результаты своих опытов с помощью безразмерных критериев. В первичной обработке коэффициенты теплоотдачи представлены в зависимости от весовой скорости при постоянных значениях паросодержания и теплового потока (для различных давлений). Затем коэффициенты теплоотдачи при постоянных паросодержаниях и весовых скоростях для тех же давлений строились в зависимости от теплового потока. В логарифмических координатах полученные графики имели вид прямых линий. Анализ этих экспериментальных кривых показал, что наклон их зависит от давления и что при -<40% коэффициент теплоотдачи пропорционален паросодержанию. Из этих данных также было установлено, что при паросодержании 5% и постоянном тепловом потоке коэффициент теплоотдачи для всех исследованных давлений зависит от расхода в степени 0,34, а если расход постоянен, то а зависит от теплового потока в степени 0,46. Окончательно уравнение имеет следующий вид [c.49]

Исследование теплообмена при кипении этилового спирта в трубах проведено Лукомским и Мадорской [68]. Измерения велись на двух экспериментальных участках, общая длина которых составляла 800 мм. На одном участке применялась труба, внутренний диаметр которой был равен 30 мм, а обогреваемая длина 210 мм на другом — труба внутренним диаметром 22,5 мм с обогреваемой длиной 170 Л1Ж. Максимальные тепловые потоки на первой трубе доходили до 2,5 10 ккал/м час, на второй— до 6,0 час. Обогрев проводился электрическим током, проходившим по нихромовым пластинкам. Температура стенки трубы фиксировалась термопарами. Максимальный тепловой поток измерялся при кипении этилового спирта для давления 1ага и в интервале давлений 49—67 ата. ыло установлено, что <7макс. не зависит от скорости и расходного объемного паросодержания. Разница в значениях <7макс., установленных при различных Шо и р, находится, по мнению авторов, в пределах точности опытов. Однако даже беглое ознакомление с результатами исследования показывает, что при увеличении скорости циркуляции или уменьшении объемного расходного паросодержания максимальный тепловой поток возрастает. Влияние скорости циркуляции и паросодержания на д акс. впоследствии было установлено другими исследователями. [c.109]

В течение последних двух десятилетий экспериментаторами опробован ряд методов определения объемного паросодержания в потоке, но только метод просвечивания гамма- или рентгеновскими лучами [4, 51 получил широкое распространение в исследовательской практике. Большинство зарубежных и отечественных данных по истинному объемному паросодержанию при кипении с недогрёвом получены этим методом. Однако следует отметить, что, поскольку гамма-метод при измерении малых величин истинного паросодержания (<р < 0.05) не обеспечивает требуемой точности, область неразвитого поверхностного кипения остается менее изученной. [c.81]

Были проведены тщательные измерения сопротивления восходящего пароводяного потока (давление 70 кг/см ) при постоянной весовой скорости для различного паросодержания в трубе. Необратимые потери давления на единицу длины Ару/Е вычисляли из общего сопротивления, исключая гравита- [c.203]

Некоторые авторы [16, 19, 24, 26, 571 проводили опыты с отборным зондом без контроля изокинетических условий только для того, чтобы исследовать-распределение влагосодержания, или для того, чтобы измерить общее содержание жидкости. Красякова [41 работала при изокинетических условиях, но измеряла только скорость потока жидкости. В некоторых случаях определяется полный перепад давления [4, 16, 581 имея два независимых измерения, можно установить распределение фаз и скоростей, если предположить известной величину местного скольжения или эквивалентное паросодержание. [c.224]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология