Распределение по влагосодержанию

Ма рис. 11 показано распределение влагосодержания — О — 1с (т)] при различных временах т, соответствующих различным положениям критического влагосодержания Конечно, и имеют только формальный, а не физический смысл. Функция О изменяется от -оо до I 00. [c.146]

После достижения стационарного распределения влагосодержания (что фиксируется по постоянству скорости убыли влаги) образец быстро разделяется на отдельные части с целью определения поля влагосодержания. Значение градиента Уи находят после определения влагосодержания каждого участка образца Уы = — и2 — и )11, где I — расстояние между центрами соседних долей, влагосодержание которых Ма и Зная плотность сухого материала и определив поток влаги /т по показаниям весов при стационарном режиме, из формулы (5.32) находят величину йт- [c.253]

Рис. 24. Схе.ма распределения влагосодержания в различных сечениях ра.м-ного фильтрпресса

Равномерное влагосодержание по всей высоте осадка с более интенсивным обезвоживанием достигается при механическом отжиме его резиновой диафрагмой (на фильтрах типа ФПАКМ или Айко ). Схема распределения влагосодержания по высоте осадка до [c.61]

Вообще говоря, определение кинетических характеристик капиллярно-пористых материалов осуществляется двумя основными способами стационарным и нестационарным. В первом случае используется уравнение (5.14) для массопереноса в изотермических условиях. Зная из опыта величину градиента потенциала и измеренное значение потока влаги, из уравнения (5.14) находят кинетический коэффициент влагопереноса. Значение термоградиентного коэффициента 8 может быть определено из уравнения неизотермического переноса влаги (5.15), если все остальные величины этого уравнения известны или измерены экспериментально. После достижения стационарного распределения влагосодержания и температуры образец материала разделяется и его отдельные части анализируются на величину влагосодержания и температуры, что дает возможность вычислить значения градиентов У0 и УГ и затем определить б при предварительно найденном значении йт- [c.276]

Стационарное распределение температуры (5.47) используется в уравнении сушки (5.45), что после интегрирования приводит к экспоненциальному распределению влагосодержания материала по высоте слоя [c.291]

Рнс. 5.9. Распределение влагосодержания (а) и температуры (б) материала и сушильного агента по высоте слоя (постоянная скорость сушки частиц) [c.292]

После момента Ткр. о вверх по слою начинает перемещаться фронт раздела двух зон в нижней зоне сушка частиц будет происходить в периоде убывающей скорости с непрерывным прогревом материала, а в верхней зоне продолжается сушка в периоде постоянной скорости. Качественный характер распределения влагосодержания частиц материала и температуры сушильного агента по высоте слоя показан на рис. 5.13. [c.295]

Для первого этапа 0 т Х1=(цо—а1)/[Л 1(г о — ,)), где Т1 — время достижения нижним слоем частиц первого переходного влагосодержания и, распределение влагосодержания материала по высоте слоя [c.298]

Нестационарное распределение влагосодержания материала по высоте верхней зоны определяется соотношением [c.300]

В верхней зоне (Лкр. 1 /1 Я) нестационарное распределение влагосодержания имеет структуру, аналогичную (5.66) [c.300]

Распределение влагосодержания по высоте противоточного движущегося слоя принимает вид [c.303]

В нижней зоне противоточного аппарата (О /г йкр), где сушка происходит в периоде убывающей скорости, распределение влагосодержания материала соответствует уравнению (5,90), из которого определяется координата йкр, где влагосодержание материала равно кр [c.304]

Для произвольного числа п прямолинейных аппроксимационных отрезков экспериментальной кривой сушки распределения влагосодержания и температуры сушильного агента по высоте в пределах -й зоны движущегося слоя в случае прямоточного движения имеют вид [c.306]

Решение уравнения (5.122) при равномерном начальном распределении влагосодержания в сферических частицах и их сушке в периоде постоянной скорости для противоточного движения материала и сушильного агента имеет вид [c.311]

Могут быть получены аналогичные решения при параболическом распределении влагосодержания и температуры внутри частиц в начальный момент сушки. [c.312]

Рис. 5.18. Распределение влагосодержания фракций угля по высоте трубы-

Даже имеющиеся решения упрощенных задач имеют громоздкую форму, поэтому для переходных процессов разработаны [62, 63] общие структурные схемы математических моделей процесса, позволяющие численно рассчитывать плотности распределения влагосодержания и других параметров в дисперсном материале на выходе из псевдоожиженного слоя. [c.332]

Интегрирование уравнения (10.41) с очевидным для прямотока граничным условием = щ дает распределение влагосодержания материала вдоль сушильного аппарата [c.585]

Интегрирование уравнения (10.41) для противотока приводит к следующему распределению влагосодержания материала вдоль сушильного аппарата [c.586]

Количество выделяющейся внутри материала теплоты легко регулируется изменением электрических параметров колебательного контура высокочастотного генератора, а это позволяет подобрать для каждого конкретного материала такой режим сушки, при котором распределение влагосодержания в отдельных точках по толщине материала окажется практически равномерным. Равномерность распределения влагосодержания и не слишком значительные градиенты температуры по толщине материала обеспечивают отсутствие внутренних механических напряжений и связанного с ними растрескивания высушиваемого материала. Последнее важно, например, при обезвоживании некоторых изделий из керамики, пластмасс, качественной древесины и т. п. [c.602]

Подстановка (12.3.1.2) в (12.3.1.1) дает нестационарное распределение влагосодержания частиц I] по высоте А слоя [c.222]

Нестационарное распределение влагосодержания монодисперсных сферических частиц но высоте слоя имеет вид [c.222]

Рис. 12.3.1.1. Распределение влагосодержания II материала (а) и температур сушильного агента Т и материала Э (б) по высоте неподвижного слоя при сушке частиц в периоде постоянной скорости

Если построить кривую распределения влагосодержания по высоте тела Л, то получаем одновременно экспериментальную зависимость между капиллярным потенциалом и влагосодержанием [c.38]

Пользуясь экспериментальной кривой р = / (1 5), можно расчетным путем построить кривые распределения влагосодержания по толщине слоя песка. Пусть влагосодержание поверхностного слоя песка, выраженное в процентах насыщения пор водой, равно Тогда по кривой р = / (1 ) находим соответствующее давление р (рис. 1-18). Так как тело пористое, то давление р на некоторой глубине X от поверхности равно р = р х. Далее по кривой р = 1 з) определим соответствующее влагосодержание и для данного слоя. В результате получим кривые распределения и = Р (х) по толщине слоя песка для различных значений Путем графического интегрирования можно найти среднее влагосодержание [c.41]

Рис. 1-19. Кривые распределения влагосодержания по толщине слоя песка высотой в 5,08 см.

В гл. 1 были рассмотрены вопросы термодинамики влажных материалов (статика процесса сушки). В последующей главе дано изложение основных закономерностей протекания процесса сушки влажных материалов, характеризующихся изменением средних влагосодержания й и температуры 7 тела с течением времени (кинетика процесса сушки). Однако для исследований в области технологии необходимо знать распределение влагосодержания и и температуры I материала в процессе сушки (динамика процесса сушки). Нахождение нестационарных полей влагосодержания и температуры связано с решением системы дифференциальных уравнений влаго-и теплопереноса. Эта система уравнений была выведена на основании исследования механизма влаго- и теплопереноса в капиллярнопористых коллоидных телах (см. гл. 10). [c.134]

Изменение энтальпии некоторого конечного объема равно сумме дивергенции вектора потока тепла и мопщости внутреннего теплового источника. Вывод дифференциального уравнения для поля температуры ничем не отличается от вывода уравнения для распределения влагосодержания [c.244]

При контактной сушке внутренние поля температуры, влагосодержания и избыточного давления имеют специфический вид, отличный от вида полей при конвективной сушке. Распределение температуры характеризуется монотонным убыванием от значения температуры греющей поверхности до температуры нарул<пого слоя материала (рис. 5.7). Аналогичный вид имеет эпюра избыточного давления. Распределение влагосодержания имеет экстремальный характер. У горячей поверхности вследствие интенсивного парообразования влагосодержание материала весьма незначительно и за исключением начального момента времени практически близко к нулю. Интенсивность процесса парообразовання, зависящая от локальной температуры, падает по мере удаления от греющей поверхности, поэтому влагосодержание на некотором расстоянии от поверхности имеет максимальное значение. [c.251]

Рнс. 25. Схема распределения влагосодержания в осадке на фильтрнрессах типа ФПАКМ с резиновой диафрагмой [c.61]

Подстановка выражения (5.60) в соотношение (5.58) приводит к интегро-дифференциальному уравнению относительно искомого распределения влагосодержания материала по высоте слоя, решение которого [26] может быть получено для Rb л onst, что соответствует использованию среднего значения Rb (Rb 0,2). Преимущество использования среднего значения Rb состоит в возможности аналитического получения сравнительно несложных расчетных формул. Нестационарное распределение влагосодержания материала по высоте слоя при сушке частиц в пределах уменьшающейся скорости сушки индивидуальных частиц имеет вид [c.294]

Когда кинетика сушки индивидуальной сферической частицы может быть описана только линейно убывающей скоростью сушки, а значение КЬ можно принять постоянным, то могут быть получены соотношения, определяющие распределе1шя влагосодержаний по высоте движущегося слоя как для прямоточного, так и для противоточного движения материала и фильтрующегося через слой сушильного агента. Так, для противотока в проектном варианте расчета, когда значение конечного влагосодержания материала на выходе из аппарата с движущимся слоем задано, распределение влагосодержания по высоте к имеет вид [c.224]

Аналогичные соатношения получены [5, 6] для случаев, когда кинетика сушки сферической частицы соответствует последовательным периодам постоянной и линейно убывающей скоростей. При стационарном режиме сушки в движущемся слое 1раница между зонами сушки в периодах постоянной и убывающей скоростей ненодвижна, а ее положение определяется в процессе решения задачи. Имеются расчетные соотношения для распределения влагосодержания материала и температуры сушильного агента по высоте обеих зон в движущемся слое как для прямотока, так и для противотока. Получены также результаты для кусочной аппроксимации экспериментальной кривой сушки отдельными отрезками прямых или участками экспонент. Рассмотрена специфика расчетов в проектном и поверочном вариантах. [c.224]

В [5] описаны способы расчетов процессов сушки в движущихся слоях при иных видах кинетики. Так, если экспериментально подтверждена кинетика сушки (например, для дробленого зтля) в форме корреляхцюнно-го соотношетшя (12.2.3.4) при т = 2, то уравнения теплового баланса и кинетики теплообмена могут быть прошпе1рированы и получены расчетные соотношения, описывающие распределения влагосодержания и температуры дисперсного материала по высоте аппарата для прямо- и противотока. [c.224]

Количество выделяющейся внутри материала теплоты легко регулируется путем изменения электрических цараметров колебательного контура высокочастотного генератора, что позволяет подобрать для каждого конкретного материала такой режим сушки, при котором распределение влагосодержания в отдельных точках по всей толщине материала окажется практически равномерным. Равномерное распределение влагосодержания, в свою очередь, обеспечивает отсутствие внутренних усадочных напряжений и вызываемого этими напряжениями растрескивания материала в процессе его сущки. Изменение внуфенней структуры материалов недопустимо при сушке некоторых изделий из керамики, из пластмасс или из высококачественной древесины. [c.246]

Простейший опыт состоит в следующем. В полый цилиндр, открытый с двух концов и наполовину заполненный листами фильтровальной бумаги определенного влагосодержания, помещается исследуемое тело (например, насыпается кварцевый песок). Затем цилиндр закрывается с концов, взвешивается для определения плотности исследуемого тела и помещается в термостат . По истечении определенного промежутка времени обычными способами исследуется распределение влагосодержания в эталонном и иссле-дуемом телах. Из приведенных на рис. 1-30 графиков легко определить влагосодержание исследуемого и эталонного тел на границе соприкосновения (для торфа 2 = 2,1 кг1кг, а для эталонного тела — фильтровальной бумаги щ = 0,5 кг/кг). Чтобы найти потенциал влагопереноса 9 по величине удельного влагосодержания эталонного тела, необходимо задать величину его удельной влагоемкости. В отличие от эталонной калориметрической жидкости удельную изотермическую влагоемкость эталонного тела (с э) принимаем равной не единице, а /юо максимального сорбционного влагосодержания [c.68]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология