Паросодержание

Если в одном килограмме влажного пара заключается х кг сухого насыщенного пара и (1—л ) кг влаги, то величина х является паросодержанием или степенью сухости пара, а величина (1—д ) — влагосодержанием или степенью влажности пара. [c.33]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫСОТЫ СВЕТЛОГО СЛОЯ ЖИДКОСТИ НА ТАРЕЛКЕ И ПАРОСОДЕРЖАНИЯ БАРБОТАЖНОГО СЛОЯ [c.132]

Коэффициент теплопередачи в зоне кипения все время изменяется по высоте трубок. В режиме пузырькового потока он выше, чем в зоне предварительного нагрева. При переходе от пузырькового к стержневому потоку коэффициент теплоотдачи увеличивается и достигает максимума, а затем снижается при переходе от стержневого потока к кольцевому. При дальнейшем увеличении паросодержания паровой поток обладает такой кинетической энергией, что срывает пленку жидкости со стенок трубки. Жидкость при этом оказывается в ядре потока в виде брызг и капель, а паровой ноток соприкасается непосредственно со стенкой трубы. Такой гидродинамический режим называется туманообразным потоком . В этом [c.97]

На рис. 40 приведено сравнение теоретических и экспериментальных значений величин коэффициента теплопередачи при конденсации пузырька водяного пара с Л = 2,4 мм и АТ = 0,3° С в зависимости от относительного паросодержания. Согласование расчетных и экспериментальных значений хорошее. [c.72]

Теплоотдача к кипящему агенту в трубном пространстве осуществляется путем ядерного кипения и двухфазной конвекции в зоне кипения жидкости. В начале зоны кипения пузырьки пара, оторвавшиеся от стенок трубки, тонкой цепочкой движутся в ядре потока вверх. Такой гидродинамический режим называется пузырьковым потоком. В этой области теплопередача происходит только за счет кипепия и практически не зависит от двухфазной конвекции. По мере увеличения паросодержания (доли отгона) тонкая цепочка пузырьков пара увеличивается в объеме и сливается в большие стержни (поршни) пара, которые двигаются вверх в ядре потока. Такой гидродинамический режим называется стержневым потоком. В этой области теплопередача происходит как за счет кипения, так и за счет двухфазной конвекции. При дальнейшем увеличении паросодержания стержни пара сливаются в сплошной поток, несущий в себе капли жидкости. У стенок трубок остается тонкая пленка жидкости, которая имеет форму кольца (если смотреть в торец трубки). Такой гидродинамический режим называют кольцевым потоком. В этой области теплопередача практически осуществляется только двухфазной конвекцией. Влияние кипения на теплопередачу невелико. [c.97]

Если сравнить результаты других испытаний с величинами, полученными при помощи приведенной формулы, то можно прийти к выводу, что уравнение (128) неприменимо при низком рабочем давлении и при повышенном (сверх 5%) паросодержании. Для непосредственного сравнения опытных данных полученные при испытании величины приведены в качестве примера в табл. 36. [c.119]

Критерий Рейнольдса был отнесен к средней скорости пароводяной смеси при поступлении в трубку и при выходе из нее. Остальные величины приведены к условиям, характеризующим состояние раствора при поступлении в трубку. Весовое паросодержание в опытах с водой изменялось в пределах от 8 до 28% при тепловой нагрузке от 5300 до 20 000 ккал/м час. [c.123]

В опытах с сахарным раствором весовое паросодержание достигало величин 10—40% при тепловой нагрузке 1000— 27 200 ккал/м час. Скорость смеси на выходе из трубки изменялась (приблизительно) в опытах с водой от 2,0 до 8,0 м/сек, в опытах с раствором от 1,0 до 12,0 м/сек. В опытах с водой критерий Прандтля был почти постоянным и лежал в пределах от 1,4 до 2,2. [c.123]

Произведенная киносъемка процесса позволила установить динамику роста поверхности и объема пузырька, время, необходимое для полного испарения, пройденный путь, скорость всплывания и диаметр пузырька с точностью до 0,1 мм. На основании этих данных были определены количество тепла, подведенное к пузырьку коэффициенты теплопередачи, отнесенные к полной поверхности пузырька, так как истинную поверхность теплообмена определить довольно сложно даже в интервале изменения паросодержания О <т< 10%. [c.59]

При удельном расходе воды на охлаждение впрыскиванием впр паросодержание влажного воздуха (газа) с учетом доли испарившейся воды во всасывающем трубопроводе составит 146 [c.146]

С учетом доли испарившейся воды Х1 2 паросодержание смеси за счет испарения впрыскиваемой воды [c.148]

Если вода впрыскивается не непосредственно в полость цилиндра (или в камеру всасывающего клапана), а в воздушный патрубок линии всасывания компрессора, то с учетом величины х, определяемой по формуле ( 1.49), общее паросодержание воздуха (газа) за счет испарения воды к концу сжатия составит [c.148]

Рис. 28. График зависимости минимального паросодержания от давления испарения для некоторых агентов

В точке 1 пересечения изотермы с изобарой р находим паросодержание начального состояния йа (в кг/кг сухого воздуха). [c.149]

Для определения паросодержания воздуха в конце сжатия исследуемого компрессора из точки 2 проводим изоэнтальпу до пересечения ее с изотермой /2 в полученной точке 2 находим паросодержание насыщенного сжатого воздуха. Увеличение паросодержания Аёи при сжатии ненасыщенного воздуха составляет [c.149]

Паросодержание барботажного слоя е находят по формуле [c.132]

Р < Ро — пузырек всплывает при любом паросодержании (О < т 1) [c.58]

На основании экспериментальных данных были рассчитаны значения углов Р по уравнению (17). Результаты расчетов представлены на рис. 34, из которого следует, что в интервале изменения паросодержания 5% т 95% величина угла Р (штриховые линии) колеблется около среднего значения, равного 135° (сплошная линия). Таким образом, подставив в уравнение (17) значение угла р, можно получить величины мгновенных значений коэффициентов теплопередачи практически во всем диапазоне изменения паросодержания пузырька (при Ке < 2200). [c.59]

Автором принято понятие среднеинтегральные значения коэффициентов теплопередачи и поверхности контакта фаз, которые можно получить из диаграмм К — т п Р — т, так как изменение паросодержания пузырька прямо пропорционально количеству подве- [c.60]

Рис. 33. Зависимость величин мгновенного коэффициента теплопередачи от паросодержания пузырька.

Рис. 34. Зависимость расчетных значений угла р от паросодержания испаряющегося пузырька.

При испарении пузырька агента в инертной среде, даже при паросодержании, равном нескольким процентам, величиной среднеобъемной плотности пузырька можно пренебречь по сравнению с плотностью теплоносителя. Коэффициенты теплопередачи при испарении пузырька, взвешенного в турбулентном потоке жидкости, В отличие от таковых при свободном всплывании пузырька, не зависят от размера последнего. [c.62]

Подставив значение и из уравнения (27) в (17) с учетом среднего паросодержания и определив с помощью фото- или киносъемки средний диаметр пузырька в барботажном слое и соответствующие ему диаметры Д и Д,, можно рассчитать среднеинтегральное значение коэффициента теплопередачи Ki- Зная величины Ки Fi и Ди а следовательно, и количество тепла Q, необходимое для испарения пузырька, из уравнения (19) нетрудно определить время полного испарения. Соответственно окончательное выражение для минимальной высоты зоны контакта в барботажных испарителях [c.64]

Подставив в выражение (29) значение входящих в него величин, получим 7 = 3,1 мм. Для капли воды с начальным радиусом 0,5 мм значению / = 3,1 мм соответствует паросодержание т = 15% по массе. [c.65]

Рис. 38. Зависимость величины паросодержания барботажного слоя от скорости пара на выходе из зоны контакта

КО порядков, поэтому время, необходимое для изменения относительного паросодержания на величину Ат = = — Шо, различно для разных значений гпу. [c.73]

Р при условии отсутствия потока тепла через поверхность г = / и В = я — р, равно действительному количеству тепла, отведенному от пузырька. Далее, считаем скорость свободного подъема пузырька постоянной, что справедливо при паросодержании 30% < т< 100%. [c.74]

Опыты проводились с пузырьками начальных диаметров 4—3 мм (рис. 45). Пузырьки во время подъема сохраняли сферическую форму. Поскольку пар подавался к соплу несколько перегретым, в момент отрыва пузырька его паросодержание равнялось 100% по массе, а угол р был равен 180°. [c.76]

Рис. 46. Зависимость величины мгновенных коэффициентов теплопередачи и углов р от паросодержания при конденсации пузырьков пара в инертной жидкости.

Кипение жидкости в вертикальной обогреваемой снаружй трубе является б олее сложным процеооом, чем тот, о котором шла речь в предыдущей главе, вне зависимости от того, имеет ли место естественное или вынужденное течение. При испарении в трубке пузырьки пара не могут свободно подыматься, как это происходит при кипении на поверхности, погруженной в жидкость. Они вынуждены подыматься в относительно ограниченном пространстве, которое все более заполняется пузырьками пара. Характер разделения смеси пара и воды будет зависеть от наклона трубки и от относительного содержания пара в жидкости. Характер движения смеси пара и жидкости изменяется в зависимости от процентного содержания пара в жидкости. При некоторых условиях (например, при значительном паросодержании смеси, а также в наклонной или горизонтальной трубке) может произойти разделение фаз и возникновение двух полностью самостоятельных течений. При этом в одних случаях жидкость может перемещаться вдоль стен трубки, а пар внутри нее, а в других (например, в горизонтальной трубе) пар перемещается отдельно над жидкостью. [c.117]

Из полученной точки 1 восстанавливаем перпенди-кyJIяp до пересечения его с изобарой р2 (конечное давление сжатия воздуха в цилиндре компрессора) в точке 2. Точка 2 характеризует состояние сжатого воздуха при полном его насыщении температуру г, паросодержание п2- [c.149]

Таким образом, нижним пределом существования сферической формы испаряющегося пузырька является величина его паросодер-жания, соответствующая соотношению 10 1 объемов паровой и жидкой фаз, верхним пределом — Ке = 2200. Значения минимального паросодержания т н, необходимого для обеспечения сферической формы пузырьков, для некоторых агентов в зависимости от давления испарения представлены на рис. 28. [c.53]

На рис. 33 приведены экспериментальные данные, полученные при испарении пузырьков нормального пентана с начальными диаметрами Д — I мм и Д = 1,5 мм в координатах /С — т. Здесь же нанесены результаты опытов С. Сидемана при Д = 1,9 мм (значениям Ке 2200 при Д = 1,9 мм соответствует паросодержание до 25% по массе [171). [c.59]

Экспериментально установлено [16], что при испарении пузырька агента в инертной жидкой среде m = 45% по массе, Р,- = 135 . Величина и с учетом влияния паросодержания ф барботажного слоя определяется уравненнем (27). [c.69]

Для получения действительной величины поверхности контакта фаз в барботаж1Юм испарителе необходимо знать величины скорость W, паросодержа-пне ф, температурный напор ДТ в аппарате. Зависимость значений паросодержания ф слоя от скорости и движения пара на выходе из зоны контакта, приведенная на рис. 38, справедлива для исследованных систем при давлении в испарителе до 360 кПа и диаметре зоны контакта 0,078— 0,108 м. Экспериментальная проверка значений величин, получаемых по уравнению (35), подтвердила их точность до + 12% [16]. [c.69]

Если зависимость (38) справедлива для случая полной конденсации, то, естественно, она должна выполняться в любой области изменения паросодержания от т = 1 до т = О, что подтверждается анализом опытных данных Д. Д. Витке и Б. Т. Чао. При/л = 1...0,6 и пг — 0,25...О наблюдается хорошее совпадение значений мгновенных коэффициентов теплопередачи. В диапачоне изменения т от 0,6 до 0,25 расхождение, в основном, не превышает 20—30%,что скорее всего объясняется погрешностью эксперимента. В процессе конденсации пузырька пара величины К и Р меняются на несколь- [c.73]

Из рис. 41 видно, что время полной конденсации пузырька с Д = 2,4 мм в 18 раз больше времени, необходимого для частичной конденсации при 0,9 /л 1. Среднеиитегральным значениям коэффициента теплопередачи и поверхности контакта фаз соответствует паросодержание т,- — 0,65. Определив величины К,1 и р1 в случае 0,45 (Д- = 0,765 Д ), при заданном Л7 [c.73]

Данная задача существенно отличается от такой же задачи для однокомпонентной системы. Во-первых, образовавшийся конденсат нерастворим в инертной жидкости, что создает определенное термическое сопротивление процессу передачи тепла. Во-вторых, как показали исследования автора и данные работы [531, при паросодержаниях пузырька т < 30% по массе скорость его подъема резко уменьшается и в пределе становится равной скорости свободного всплывания капли. [c.74]

Инженерные методы расчета процессов получения и переработки эластомеров (1982) -- [ c.90 ]

Холодильные устройства (1961) -- [ c.35 , c.40 , c.56 ]

Справочник по физико-техническим основам криогенетики Издание 3 (1985) -- [ c.19 ]

Справочник по физико-техническим основам глубокого охлаждения (1963) -- [ c.20 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология