Коэффициент теплового потока

Теплопередача внутри пористого зерна катализатора определяется некоторым эффективным коэффициентом теплопроводности так же, как диффузия — эффективным коэффициентом диффузии данного вещества. Конечно, неренос тепла идет в основном через твердую фазу, в то время как перенос вещества — только через норы. Вопрос о том, как связана эффективная теплопроводность со структурой пор и свойствами твердой фазы, обсуждается в главе 5 книги Петерсена (см. библиографию, стр. 147) здесь мы только отметим, что коэффициент теплопроводности может быть определен таким образом, что тепловой поток через единичную площадку внутри частицы будет пропорционален градиенту температуры по направлению нормали к этой площадке с коаффициентом пропорциональности к . [c.142]

Рассмотрим зернистый слой высотой х, имеющий температуру верхнего торца н нижнего торца причем > 2- При отсутствии конвективных потоков газа в слое установится одномерный тепловой поток д, определяемый коэффициентом теплопроводности >.оэ при линейном распределении температуры по высоте слоя. Примем далее, что в направлении, одинаковом с направлением теплового потока, движется поток газа (жидкости) -с массовой скоростью (7 распределение температуры по высоте слоя остается при этом неизменным и одинаковым для обеих фаз. Такое допущение оправдано, если основное количество теплоты передается теплопроводностью. Конвективный тепловой поток [c.108]

В работе [46] предложена упрощенная модель пристенной теплоотдачи в зернистом слое. Особенностью коэффициента пристенного теплообмена в зернистом слое является то, что он отнесен к Д/ст — разнице температуры стенки и температуры, полученной экстраполяцией профиля температуры в слое на стенку [48]. Таким образом, дополнительное термическое сопротивление конвективному теплопереносу в пристенной зоне относится к бесконечно тонкой пленке на стенке коэффициент определяется как величина, обратная этому термическому сопротивлению. Разница температур Д ст вызывает дополнительный тепловой поток между стенкой и зернами, прилегающими к ней. При рассмотрении этого потока приходится отказаться от модели слоя как квазигомогенной среды и учитывать, что движущая разница температур в этом случае больше Д/ст, так как зерна имеют конечные размеры. Поскольку должен быть отнесен к Д/ст, то из термического сопротивления теплопереносу между стенкой и зернами нужно вычесть термическое сопротивление общему потоку теплоты у стенки в полосе шириной 0,5 (от стенки до центров первого ряда зерен).- В соответствии с этим получена формула [46] [c.128]

Этот коэффициент является физическим параметром вещества, характеризует его способность проводить тепло и выражает количество тепла, которое проходит в единицу времени (час) через единицу поверхности F = 1 м ) при падении температуры в Г С на единицу длины (6=1 м). Ввиду того, что при установившемся тепловом потоке через все следующие друг за другом поверхности F проходит одинаковое количество тепла Q, при постоянстве коэффициента теплопроводности к перепад температур dt для всех слоев одинаковой толщины dx является одинаковым [c.22]

В случае турбулентного режима течения жидкости указанное уточнение дает поправку, не превышающую точности уравнения (75), и поэтому его следует иметь в виду лишь в случаях применения очень вязких жидкостей. Оно также применимо по отношению к газам, вязкость которых увеличивается с температурой и у которых поэтому изменение направления теплового потока приводит к противоположному по сравнению с жидкостью изменению коэффициента а. [c.64]

Фиг, 47, Зависимость коэффициента теплоотдачи и теплового потока от разности температур при кипении воды. [c.108]

При кипении воды при атмосферном давлении область 2 ограничивается температурным перепадом от 5 до 25° С и тепловым потоком от 5000 до 1 млн. ккал/м час. При кипении воды изменение режима кипения, например на чистой хромированной поверхности, наступает приблизительно при 25° С (фиг. 48). Максимально достижимое значение коэффициента теплоотдачи в этом случае равно приблизительно 30 000 ккал м час°С. [c.109]

Дымовые газы как теплоноситель имеют весьма существенные недостатки. К этим недостаткам следует отнести низкие значения коэффициента полезного действия топок (в некоторых случаях он равен лишь 30%), что определяется высоким теплосодержанием продуктов сгорания, выбрасываемых в атмосферу. Высокое теплосодержание отходящих дымовых газов объясняется их высокой температурой, которая задается производством и необходима для нагрева сырья. Очень низкие значения коэффициентов теплоотдачи дымовых газов также заставляет повышать их температуру для того, чтобы повысить тепловой поток за счет увеличения температурного напора между дымовыми газами и стенкой обогреваемого аппарата. [c.251]

Поэтому в настоящее время широкое распространение получила теория Яги и Куни [148], позволяющая в некоторой мере получать обобщенные уравнения для отыскания коэффициента теплопроводности. Согласно этой теории, тепловой поток в продольном или поперечном направлении рассматривается как сумма двух составляющих [c.68]

В случае теплового потока коэффициент пропорциональности должен состоять из большего числа констант вещества коэффициента теплопроводности [ккал м-ч-град) или вт1 м-град), теплоемкости [ккал [кг-град) или дж кг град)] и плотности р кг м ). Связь этих величин представляет коэффициент температуропроводности а [c.63]

Здесь Q - удельный тепловой поток - коэффициент продольного перемешивания для теплового потока р, Ср - температура, плотность и удельная теплоемкость сплошной или дисперсной фазы. В общем случае = D . [c.148]

Условия у стенки могут быть заданы через ее температуру, или коэффициент теплопередачи, или тепловой поток. Обозначив индексом 1Ю условия у стенки, граничные условия можно конкретизировать следующим образом [c.288]

В серийных ГМК давление наддува рк=1,5 - 1,8 кгс/см2. Дальнейшее увеличение давления наддува при существующих системах охлаждения наддувочного воздуха приводит к значительному повышению тепловой и динамической напряженностей узлов трения, ухудшению протекания рабочего процесса и значительному нагарообразованию. В связи с повышением температуры наддувочного воздуха, подаваемого в моторные цилиндры ГМК, возникает лимитирующий фактор — неуправляемое сгорание, сопровождающееся интенсивной детонацией газа. С увеличением коэффициента форсирования ГМК возрастает количество тепла, проходящего в 1 ч через 1 поверхности охлаждающей стенки, что приводит к увеличению температуры поверхности деталей, смазываемых маслом. Так, температура поршня в зоне канавки первого компрессионного кольца у форсированных ГМК составляет 260—280°С (у нефорсированных до 190°С). Более интенсивно масло окисляется у форсированных ГМК за счет увеличения концентрации и парциального давления кислорода наддувочного воздуха, а также возрастания теплового потока от смазываемых деталей к маслу. [c.229]

В представленном виде формула (6.7) не учитывает направление теплового потока по нормали к теплопередающей поверхности, что по сравнению с более точными методами расчета [13, 19] коэффициента теплоотдачи дает относительную погрешность ие более +10 %. [c.150]

Пр.. инженерных расчетах пластинчатых теплообменников коэффициенты теплоотдачи можно рассчитывать по упрощенным формулам без учета направления теплового потока. [c.178]

Примем предварительно для зон конденсации и охлаждения коэффициент теплоотдачи/< = 200 Вт/(м -К). Рассчитаем тепловой поток в зоне конденсации [c.191]

Площадь теплообменной поверхности реактора с механическим перемешиванием газа в жидкости рассчитывается по формуле (9.39) с учетом теплового потока, определяемого по формулам (9.62) или (9.66). Коэффициент теплоотдачи а от газожидкостной смеси, перемешиваемой шестилопастной турбинной мешалкой, к стенке сосуда, заключенного в рубашку, можно рассчитать по уравнению [c.272]

Примем предварительно общий коэффициент теплопередачи К = = 270 Вт/(м -К). Полагая при предварительном расчете равенство в (9.62) тепловых потоков Qp и Qp, получим ориентировочную площадь поверхности теплообмена в реакторе [c.280]

Ориентируясь на данные, приведенные в примере 9.5, примем предварительно коэффициент теплопередачи в реакторе К = = 800 Вт/(м2-К) и среднюю разность температур А/(,р = 25°С. Тогда, полагая что весь тепловой поток реакции необходимо отвести через теплообменную поверхность аппарата, найдем ее площадь [c.286]

Подробный тепловой расчет газожидкостного реактора показан в примере 9.5. Поэтому здесь ограничимся рассмотрением вопросов, специфических только для кожухотрубчатых газлифтных реакторов, при следующих условиях в качестве теплоносителя в межтрубном пространстве принимаем кипящую воду через теплопередающую поверхность переходит тепловой поток Qp = 7,55-10 Вт коэффициенты теплопередачи имеют следующие значения через барботажную трубу Кг = 1300 Вт/(м"-К), через циркуляционную трубу Кц = 1000 Вт/(м -К). [c.288]

Для определения поверхности теплопередачи и выбора конкретного варианта конструкции теплообменного аппарата необходимо определить коэффициент теплопередачи. Его можно рассчитать с помощью уравнения аддитивности термических сопротивлений на пути теплового потока [c.20]

Падение давления пирогаза в ЗИА ие должно превышать десятых долей атмосферы (обычно 0,025—0,03 МПа), так как с повышением давления избирательность процесса пиролиза снижается. Массовая скорость пирогаза и тепловой поток принимаются достаточно высокими для создания оптимальных условий теплопередачи, лимитируемой со стороны продукта. Однако с повышением массовой скорости возрастает сопротивление ЗИА кроме того, повышение массовой скорости приводит к увеличению коэффициента теплопередачи, и па входном участке в ЗИА теплопередача превышает средние значения в 2— [c.89]

Некоторые углеводороды и смолы при высокой температуре разлагаются и отгоняются паром, что приводит к подсушиванию кокса, его растрескиванию и отслаиванию от стенок труб. Отслаивание кокса от стенок является также следствием значительно различающихся коэффициентов теплового расширения кокса и металла. Поэтому даже в печах термического крекинга, где кокс плотно прилегает к стенкам труб, после паровой обработки он растрескивается и уносится потоком пара при нагреве до 550—650 °С. Однако продолжительная пропарка не всегда рациональна. Так, плотный осадок кокса в трубах печей установок каталитического крекинга после длительной паровой обработки не поддается разрушению, и воспламенить его довольно трудно. Поэтому для каждой печи опытным путем нужно определить оптимальное время пропарки. По окончании ее горелки гасят, перекрывают подачу пара, устанавливают заглушки, отсекающие трансферные трубопроводы, и монтируют тру- [c.190]

При составлении этих уравнений каждой стрелке на рис. VI.8 сопоставляется тепловой поток, пропорциональный разности средних температур Т и Г соответствующих газовых и твердых ячеек. Коэффициент р характеризует конвективный тепло-перенос между газовыми ячейками, коэффициент [c.242]

Из (2.24) следует, что энергетический коэффициент обратно пропорционален плотности теплового потока в степени (b —1). Например, для продольного обтекания каналов и развитого турбулентного режима течения потоков с п, = 0,8 и а,-= 0,2 эта степень равна 2,5, Таким образом, интенсификация теплообмена путем увеличения величины q (изменяя Rei потоков) для поверхности заданной геометрии приводит к существенному уменьщению энергетического коэффициента. [c.31]

Вычисляют отношения значений Re,-/ разноименных ротоков в каждой поверхности, т. е. г,-, коэффициенты Л,/, Д,-/, R/, а также плотность теплового потока в заданной поверхности. [c.33]

Физическая размерность величин и К равна №/о и КВт , ° Jсоответственно. Коэффициент тешюпередачи удрбнее задавать обратной ему величиной Q = 1/К - термическим сопротивлением тепловому потоку. При передаче тепла от одного теплоносителя другому через разделяющую стенку, величина складывается из отдельных слагаемых,обусловленных частными термическими сопротивлениями материала стенки, и ламинарных пленок теплоносителей [c.54]

П1. Определение коэффициентов теплоотдачи методом локального моделирования теплообмена в зернистом слое. Этот метод позволяет ограничиться одним или несколькими зернами-калориметрами, в которые вмонтированы электронагреватели. Калориметры изготавливают из высокотеплопроводного металла, обычно меди для измерения температуры поверхности достаточно одной термопары тепловой поток определяют по мощности электронагревателя. [c.144]

Из условия равенства тепловых потоков, вьфажаемых через коэффициент теплоотдачи и толщину приведенной пленки, получим выражение [c.269]

При постоянном тепловом потоке, характерном, например, для печей непосредственного нагрева, температура теплоносителя настолько высока, что на разность температур ДГ изменение температуры реагента не оказывает заметного влиянил, а коэффициент теплопередачи практически остается постоянным. Для интегрирования применяется тот же метод, что и в случае 3. [c.154]

Законы переноса вещества и тепла идентичны. Из-за развитой внутренней поверхности имеет место интенсивный теплообмен между обеими фазами, приводящий к гомогенизации системы. Поэтому становится вполне приемлемым использование закона Фурье q = — Я-эф grad Т, определяющего плотность теплового потока q в зависимости от градиента температуры и величины коэффициента эффективной теплопроводности зерна катализатора Хэф. Экспериментальные значения Хдф, найденные различными авторами, например [73], свидетельствуют о том, что на теплопроводность пористых зерен относительно слабо влияют теплофизические свойства твердого материала. Большое влияние оказывает теплопроводность газовой фазы. Однако решающее значение на величину зф оказывают геометрические характеристики структуры, особенно величины площадей наиболее узких мест или окрестности областей спекания, сращивания, склеивания частиц друг с другом. Для приближенной оценки величины Хэф можно рекомендовать монографию [74], в которой представлен значительный объем экспериментальных данных по дисперсным материалам. [c.157]

Расчет цикла АХМ заключа тея в определении параметров рабочего тела в узловых точках, расчете удельных тепловых потоков в аппаратах и теплового коэффициента машины. Режим заботы абсорбционной холодильной машины, в отличие от компрессионной, определяется не только параметрами окружающей среды , q) и температурой охлаждаемого объекта но также наивысшей температурой греющего источника тепла (в данном случае насыщенного водяного пара) и его давлением ( ,р = 152 °С, Р р ==--= 0,5 МПа. Для построения цию[а АХМ необходимо определить давление кипения и конденсации. [c.185]

Теплоотдача от внутренних теплообменных элементов к фонтанирующему слою происходит в более благоприятных условиях, чем от ограничивающей слой стенки. Можно ожидать, что в зоне фонтана коэффициенты теплоотдачи будут близки к получаемым в псевдоожиженном слое, в а кольцевых тонах они даже могут быть несколгько выше, чем от стенки, вследствие турбулентности воздушного потока, вызванной теплообменпой поверхностью. Эти предположения подтверждаются результатами исследований Забродского и Михайлика использовавших небольшой электронагреватель (диаметром 4,2 мм, длиной 35 мм) в качестве зонда для изучения полей коэффициентов теплоотдачи . Температуру поверхности нагрева поддерживали постоянной (70 °С), а по количеству подведенной электроэнергии определяли тепловой поток. [c.644]

Аппараты с продольным перемешиванием (одноразмерная модель с осевым перемешиванием, однопараметрическая диффузионная модель). Перемешивание в потоке может происходить даже в тех случаях, когда в аппарате нет сцециального перемешивающего устройства. Перемешивание может быть обусловлено встречными диффузионными потоками, различием скорости движения вещества в разных точках поперечного сечения конвекционного потока, появлением турбулентных вихрей . Так как строгий теоретический расчет всех эффектов в отдельности довольно сложен, принимают, что отклонение от потока идеального вытеснения вызывается встречным потоком, описываемым теми ше соотношениями, что и диффузионный, но величину D, заменяют эффективной величиной — коэффициентом продольного перемешивания DiL (его определение см. в главе П1). В этой модели учитывается и тепловой поток за счет теплопроводности. Расчет диффузионного (gio) и теплового (д ) потоков проводится по законам Фика и Фурье [c.57]

Рассчитывают величины, зависящие от параметров потоков Нц, Бц в (2.20), (2.22) н е,. Поправка на неизотермичность течения ен/ является функцией температуры стенки, соответственно и коэффициентов теплоотдачи потоков а,/ и плотности теплового потока ( ,. Так как условие a,7 = idem для одноименных потоков в сопоставляемых поверхностях при двухстороннем обтекании обычно не выполняется даже при 9=idem, то и поправка гц (при определенном индексе потока i) для сравниваемых поверхностей может быть неодинакова. Ввиду малого влияния и сложности учета изменения е , в дальнейшем будем полагать, что для сопоставляемых поверхностей выполняется условие Е(,7 = 1, [c.33]

Из сказанного следует, что при =idem критерий Eq наиболее удобен для сопоставления поверхностей. В дальнейшем энергетический коэффициент при условии постоянной плотности теплового потока для сопоставляемых поверхностей будем называть эффективностью теплообмена. [c.37]