Паросодержание массовое расходное

X — массовое расходное паросодержание двухфазного потока [c.5]

Скорость циркуляции равна действительной скорости потока только в том сечении трубы, где конденсат заполняет все поперечное сечение, т. е. где Сп = О и Осм = Соотношение расхода пара Сп в данном сечении трубы к полному расходу Осм называют массовым расходным паросодержанием [c.139]

В термически равновесных потоках массовое расходное паросодержание в любом сечении 2 может быть найдено с учетом формулы (1.207) из уравнения теплового баланса [c.108]

В условиях теплообмена в уравнении (1.196) для градиента давления по длине канала постоянного сечения первый член становится отличным от нуля, причем массовое расходное паросодержание для равновесных потоков определяется формулой (1.208), Для равновесного потока без скольжения фаз (ш"=и) =г4)см) уравнение(1.196) с учетом формулы (1.188) принимает вид [c.109]

Для определения массового расходного паросодержания X также существует ряд эмпирических соотношений, где в качестве параметров, от которых зависит X, выбраны безразмерные комплексы, различные физические свойства жидкости и вторичного пара, а также геометрические размеры аппарата. [c.183]

Отношение расхода пара к расходу смеси называется массовым расходным паросодержанием х [c.61]

Рис. П-13. Изменение вдоль трубы локального коэффициента теплоотдачи при кипении РП в функции от массового расходного паросодержания х для различных массовых скоростей шр [кг/(м2-с)] при двух плотностях теплового потока

Для режима пузырькового кипения эти закономерности должны быть близкими к уравнениям для кипения в большом объеме. Отличие их состоит во введении в уравнение величины массового расходного паросодержания х, которое определяет величину эффективной поверхности теплообмена (последняя уменьшается с увеличением х). Локальные коэффициенты теплоотдачи для пузырькового режима почти не зависят от скорости движения двухфазного потока, а определяются величиной и в меньшей степени значением X. [c.63]

Механизм влияния массового расходного паросодержания на локальную теплоотдачу аналогичен влиянию хю , описанному выше, [c.174]

X — координата, м массовое расходное паросодержание у, Z — координаты, м [c.12]

Эта зависимость показывает, что относительная энтальпия двухфазного потока (г см— н). измеренная в долях теплоты преобразования г, при кипении жидкости в трубах ц каналах равна массовому расходному паросодержанию потока в данном сечении. Утверждение верно, если на входе имеется насыщенная жидкость или двухфазная смесь. [c.315]

Рис. 1.93. Зависимость объемного расходного паросодержания от массового для пароводяных потоков [37].

I — коэффициент гидравлического сопротивления канала (см. табл. 2.25) ри) — массовая скорость потока Ср — удельная теплоемкость жидкости г — теплота парообразования Рп — плотность пара Л7 = = Та—Тж — недогрев жидкости до температуры насыщения т — время Яо—начальный радиус парового пузыря х — расходное массовое паросодержание потока. [c.190]

Расходные параметры. Основными расходными параметрами двухфазного потока являются приведенная скорость движения жидкости w , приведенная скорость движения пара w , массовое, рассчитанное по тепловому балансу паросодержание х и объемное расходное паросодержание р. [c.105]

Таким образом, усреднение удельного теплового потока по высоте равносильно допущению о линейном изменении расходного массового паросодержания по высоте кипятильной трубы. При значительном изменении теплового потока по высоте трубы можно уточнить расчет, рассматривая отдельные участки, в пределах каждого из которых приемлемо усреднение удельного теплового потока. [c.381]

Значение р находится путем совместного решения уравнений (IV. 131), (IV. 132), (IV. 134) и (IV. 135) с уравнением (11.199) или (11.206). В эти уравнения входит удельный массовый расход раствора Суд, пропорциональный искомой скорости циркуляции. Поэтому для получения численных значений рк приходится задаваться значениями (Зуд. С ростом Суд, как это следует из (IV. 133), уменьшается расходное массовое паросодержание, а следовательно, и объемное паросодержание ф. Это обусловливает увеличение Рк и соответствующее уменьшение циркуляционного напора. [c.382]

Здесь да и да", и — истинные скорости движения фаз, а х и х" — массовые доли пара (расходные паросодержания) в рассматриваемых сечениях. [c.383]

Здесь и>п и ш, , оУж и да — истинные скорости пара и жидкости х" и х — расходные массовые паросодержания в рассматриваемых сечениях. [c.209]

Объемное паросодержание является функцией приведенных скоростей Шпр. п и Шпр. ж- Вид этой функции зависит от структуры парожидкостного потока. При снарядном режиме движения смеси значение ф определяется по формуле (VI.69), а при кольцевом — путем совместного решения уравнений (II. 134) и (11.135). Приведенные скорости фаз и расходное паросодержание являются функциями массовой скорости Суд, пропорциональной скорости циркуляции. Поэтому для расчета ре приходится задаваться значениями Суд. Для приближенных расчетов рекомендуется 154] рассчитывать Рем по среднему значению расходного паросодержания х р, определяемому с помощью (VI.92) как среднее арифметическое по высоте [c.210]

Рис. П-12. Зависимость истинного объемного паросодержания ф от расходного массового паросодержания х

Расходное. массовое паросодержание — это отношение массового расхода парообразной фазы к сумме массовых расходов фаз в парожидкостном потоке. [c.8]

Отношение расхода пара в данном сечении трубы к расходу смеси 0= называется расходным массовым паросодержанием х, т.е. [c.318]

При известном расходном массовом паросодержании [c.321]

Задача 6. В вертикальной трубе (с/ = 30 мм) конденсируется водяной пар при давлении р = 2,32 МПа. На входе скорость пара = 28 м/с, а расходное массовое паросодержание = 1. Средняя температура стенки [c.326]

Расходное массовое паросодержание определяется как отношение массового расхода пара в данном сечении трубы кг/с, к массовому расходу смеси С, кг/с [c.348]

Задача 7. В равномерно обогреваемую трубу поступает вода со следующими параметрами t = 240 °С р = 6,42 МПа и = 0,6 м/с. Внутренний диаметр трубы d = А мм, ее длина I = 3,5 м. Тепловая нагрузка на внутренней поверхности = 150 кВт/м . Найдите длину участка подогрева воды до температуры насыщения (длину экономайзерного участка) координату точки А (рис. 13.11) начала развитого поверхностного кипения г/, расходное массовое паросодержание на выходе из трубы и температуру стенки /д на участке кипения насыщенной жидкости. [c.365]

Уравнение (4.67) получено для общего случая, когда массовые расходные паросодержания Х1 и %2 изменяются в интервалах 1 > XI > О и 1 > Х2 > 0. Средние величины коэффициентов теплоотдачи а, вычисленные по уравнению (4.67) с погрешностью 157о, согласуются с опытными данными по конденсации движущегося пара внутри горизонтальных и вертикаль -1ых труб, полученных Бойко и Кружилиным [36] при следующих режимных параметрах процесса Ри = 1,22 4- 8,8 МПа = 162 4- 1580 кВт/м Кец > 5000 Ргж 1 1 > Х1 > 0 1 > Х2 > 0. [c.144]

В общем случае поток может быть неравновесным, так что массовое расходное паросодержание потока не совпадает с ве-.личнной, определяемой формулой (1.206). Тогда величину, получающуюся из з словия теплового баланса [c.107]

Для расчета действительных значений массового расходного паросодержания х и соответствующих значений ф в неравновесных потоках (области III и IV — рис. 1.98) существует несколько эмппри-ческих и полуэмпирических методик, пригодных в определенных областях режимных параметров. Основные из этих методик описаны в [31]. В настоящее время, по-ви- [c.108]

Для пароводяных потоков в обогреваемых трубах, как и в адиабатных условиях, согласно [34] расчет во всей области паросодержаний ведется по формулам (1.197) или (1.197а) гомогенной модели, но с использованием поправочного множителя ф в соответствии с формулой (1.205). Множитель ф для обогреваемых труб определяется по номограммам рис. 1.99, а. На этих номограммах значениям ф соответствует среднее значение паросодержания в канале, это же среднее значение х. должно использоваться в формулах (1.197) и (1.197а), Пользоваться номограммами несложно. По заданным давлению и массовой скорости определяют параметр (р шор), затем — среднее массовое расходное паросодержание в канале. Если давление в канале меньше [c.109]

В трубу наружным диаметром 50 мм с толщиной стенки 0,8 мм, длиной 30 м поступает 5,5 кг/мин насыщенного водяного пара под давлением 2,76 МПа (28 кгс/см ). Рассчитать толщину теплоизоляции трубы, необходимую для того, чтобы массовое расходное паросодержание на выходе из трубы было равно 94%. Считать, что температура окружающего воздуха равна 30°С, коэффициент теплоотдачи от пара к внутренней стснке трубы и от наружной поверхности изоляции к воздуху соответственно 2300 и 28 Вт/(м -°С), а коэффициент теплопроводности изоляции fe=0,6 Вт/ (м-°С). [c.74]

После выбора конкретной конструкции аппарата в проверочном расчете, кроме определения требуемой высоты трубы вскипания, уточнения параметров теплоносителя, может быть вычислено значение скорости щфкуляции. Дня этого, задаваясь неким начальным значением циркуляционного расхода Шс и зная производительность аппарата по вторичному пару, определяют значение массового расходного паросодержания Х2 В верхней части трубы вскипания. Далее, используя раз)шчные модели расчета гидродинамики двухфазного течения, например (11.1.4.2)-(11.1.4.7), определяют составляющие перепада давления в циркуляционной [c.191]

При кипеиии жидкости, движущейся внутри трубы, величина х может изменяться в общем случае от нуля (движется только жидкость) до единицы (движется только пар). Итак, значения массовых расходных паросодержаний лежат в пределах [c.313]

При быстром ускорении и движении в направлении к критической секции (неважно, находится ли она в конце трубы или в горловине сопла) очень важным является вопрос о термодинамическом равновесии. В предельном случае можно предположить, что термодинамическое равновесие сохраняется в продолжении всего процесса, и на этом основании предложить гомоген1 ую модель течения или модель течения со скольжением (например, модель Муди). Однако отк.лонеиия от термодинамического равновесия весьма значительны, особенно в области очень низких расходных массовых паросодержаний. В предельном приближении не должно происходить никаких изменений фазового состава между местом, расположенным вверх по течению, и 1орловнной, и это приводит к моделям так называемого замороженного течения. Они могут быть как типа гомогенных моделей, так и моделей течений со скольжением. [c.202]

Область П1 расположена между сечением начала кипения и сечением, где среднемассовая энтальпия потока стано-зится равной энтальпии насыщения, т. е. .-j=0. В области III поток является существенно неравновесным относительная энтальпия потока Хб остается отрицательной, тогда как расходное массовое паросодержание X (и соответствующее ему истинное объемное паросодержание ф) уже отличны от нуля и наличие паровой фазы в потоке обнаруживается эксперимен- [c.107]

Энтальпию двухфазных парол-сидкост-ных потоков определяют по (8.90) — (8.92). Расходное массовое паросодержание при [c.427]

Связь расходного массового паросодержания л с приведенной скоростью пара дапр.п определяется соотношениями [c.381]

Зависимость истинного объемного паросодержания ф от расходного массового паросодержания х дана на рис. П-12. Пунктирной линией 1 на ней нанесена эта зависимость по уравнению (П-35) для случая отсутствия скольжения ( гомогенная модель, =0), когда Ф = Р, а линией 3 — опытная зависимость И. Ковальчевского [136] для случая кипения К12 в вертикальной трубе диаметром 10,8 мм при /о = 30 °С. К этим же условиям отнесены и зна- [c.62]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология