Гидравлическое сопротивление неньютоновских жидкостей

Приведенная методика расчета гидравлического сопротивления прп ламинарном режиме применяется и при турбулентном течении неньютоновских жидкостей в гладких трубах. [c.414]

При ламинарном режиме движения неньютоновских жидкостей, реологические свойства которых не зависят от времени, расчет гидравлического сопротивления можно проводить на основе уравнения (6.25), полученного для ньютоновских жидкостей. При этом коэффициент трения X можно определять по уравнению [c.147]

Для расчета гидравлического сопротивления при турбулентном течении неньютоновских жидкостей в шероховатых трубах предложена формула [c.414]

Интересно отметить, что по сравнению с чистой жидкостью в дисперсиях волокон или растворах полимеров с длинными молекулами гидравлическое сопротивление при турбулентном режиме движения понижается. Это объясняется тем, что содержащиеся в жидкости длинные частицы уменьшают турбулентные пульсации и, таким образом, способствуют сохранению ламинарного пограничного слоя. При исследовании реологических свойств волокнистых суспензий выявлены три области различного их поведения. В первой области, характеризующейся низкой объемной концентрацией частиц, свойства потока определяются вязкостью сплошной фазы. С увеличением объемной концентрации частиц их инерционные и упругие свойства оказывают существенное влияние па поведение суспензий наряду с вязкостью сплошной фазы (вторая область). При больших объемных концентрациях частиц определяю- щим фактором становится взаимодействие их друг с другом, что приводит к структурированию, характерному для неньютоновских жидкостей. Более низкий коэффициент трения по сравнению с его значением для однородной жидкости наблюдается во второй области. Граница между областями зависит от формы частиц, характеризуемой отношением длины к диаметру/ = L/D, и их объемной [c.151]

Гидравлическое сопротивление при движении газожидкостных смесей в пузырьковом режиме рассчитывается на основании модели гомогенного течения. Коэффициент трения вычисляется по формулам, используемым для однородных жидкостей. При небольших газонаполнениях вязкость определяется по уравнению (II. 155). При турбулентном режиме движения удовлетворительные результаты получаются при использовании значения X 0,02. При больших газонаполнениях газожидкостные смеси ведут себя как неньютоновские жидкости и их эффективная вязкость уменьшается с возрастанием скорости движения. [c.167]

Таким образом, эксперименты по гидравлическому сопротивлению гофрированных щелевых каналов пластинчатых теплообменников течению в них модельных и реальных неньютоновских жидкостей показали, что при соответствующей правильной записи числа Рейнольдса гидравлическое сопротивление таких каналов можно подсчитать по обычным уравнениям, которые применяют в случаях течения классических ньютоновских жидкостей, а для решения гидродинамических задач, связанных с течением в каналах сложного профиля жидкостей Шульмана, можно воспользоваться результатами теоретического решения таких задач для каналов простейших форм, используя, при этом форму записи значения среднего эффективного градиента скорости, присущего каналу данного профиля. [c.125]

Гидравлическое сопротивление гофрированных каналов пластинчатых теплообменников течению неньютоновских жидкостей. При решении задачи о гидравлическом сопротивлении пластинчатых аппаратов течению в них неньютоновских жидкостей возможны различные случаи задания реологических характеристик жидкости. Кривые течения или кривые консистентности жидкости могут быть заданы либо в форме графиков, либо в виде математических формул. Это накладывает отпечаток на метод решения задачи. [c.116]

Изучение закономерностей гидравлического сопротивления пластинчатых теплообменных аппаратов течению в них неньютоновских жидкостей проведено автором на установке с пластинами марки 1У-0,2, описание которой уже приводилось. В качестве рабочих жидкостей использовали водные растворы поливинилового спирта ПВС, натриевой соли карбоксиметилцеллюлозы (КМЦ) различной концентрации и их композиции, а также сгущенное мо-116 [c.116]

Рис. 67. Гидравлическое сопротивление пакета пластин марки 1У-0,2 изотермическому течению — водных растворов глицерина, модельных неньютоновских жидкостей и воды

Приведенные в табл. 21 и на рис. 67, 68 и 69 данные свидетельствуют о том, что задачу о гидравлическом сопротивлении пластинчатых теплообменников течению в них неньютоновских жидкостей можно свести к аналогичной, решенной для каналов простейшей формы, например для круглой прямолинейной трубы. Другими словами, гидравлическое сопротивление каналов сложной конфигурации, каковыми, в частности, являются каналы в пластинчатых теплообменниках, можно вычислить по имеющимся в литературе формулам для каналов простейших форм после замены в них эффективного градиента скорости на средний эффективный градиент скорости для канала данного профиля. Выше было показано, что среднее значение эффективного градиента скорости для каналов сложного профиля может быть вычислено по формулам для каналов простейших форм после замены в этих формулах значения коэффициента пропорциональности на его же значение, но для канала данного профиля. [c.121]

Они также показали, что разработанные методы расчета пригодны для вычисления гидравлического сопротивления пластинчатых теплообменников течению разнообразных неньютоновских жидкостей, индекс течения которых находится в пределах от 0,3 до 1. Здесь необходимо отметить, что у подавляющего большинства неньютоновских жидкостей, перспективных для тепловой обработки на пластинчатых теплообменниках, индекс течения находится именно в таких пределах. Причем значение 0,3 встречается крайне редко. Чаще всего такие жидкости имеют индекс течения 0,5—1. [c.125]

Гидравлическое сопротивление змеевиковых труб течению неньютоновских жидкостей изучено менее фундаментально, чем применительно к ньютоновским жидкостям. Это прежде всего можно объяснить наличием дополнительных реологических характеристик жидкостей, значительно осложняющих аналитическое рассмотрение задачи. [c.127]

Профили скоростей для ньютоновской (п = 1) и неньютоновской (п = 0,5 и 0,33) жидкостей приведены на рис. 6.2. Для неньютоновской жидкости профиль скоростей более равномерен, что приводит к изменению гидравлического сопротивления и условий теплообмена. [c.173]

ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ КАНАЛА МЕЖДУ НЕПОДВИЖНЫМ И ВРАЩАЮЩИМСЯ ЦИЛИНДРАМИ ОСЕВОМУ ТЕЧЕНИЮ НЕНЬЮТОНОВСКОЙ ЖИДКОСТИ [c.165]

Гидравлическое сопротивление канала между неподвижным и вращающимся цилиндрами осевому течению неньютоновской жидкости. Л. М. Бедер. [c.325]

Двухфазный поток твердое тело — жидкость (суспензии). Разработка достаточно точного описания для движения суспензий потребовала немало усилий. Многие суспензии (например, смесь глины с водой) ведут себя как неньютоновские жидкости и для их расчета необходимы дополнительные экспериментальные исследования и знание гидродинамики. Существует упрощенный метод расчета гидравлических сопротивлений при турбулентном движении водных суспензий. Считают, что суспензии можно разделить на два класса — гомогенные и гетерогенные, причем каждый класс характеризуется своими закономерностями движения. [c.99]

Гидромеханика. Здесь представлены новые данные по динамике двухфазных потоков и неньютоновских жидкостей в условиях глубокого вакуума н неустановив-шегося режима. Приводится ряд формул и диаграмм для расчета насадок и сопел, гидравлических сопротивлений и т. д. [c.6]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология