Фактор трения среднее. значение

Рис. 6-22. Значения локального, среднего и условного среднего факторов трения прн ламинарном течении на участке гидродинамической стабилизации трубы круглого сечения. Указаны также поправочные коэффициенты для количества движения потока на участке гидродинамической стабилизации.

Фактор трения /п учитывает потерю напора, связанную с увеличением количества движения в процессе перестройки профиля скоростей. Факторы трения / и /п взаимно связаны, и каждый из них может быть определен по значению другого, если известно изменение количества движения. Поправочный коэффициент, учитывающий изменение количества движения Кй, представлен на графике рис. 6-22 и может быть использован для оценки количества движения в любом сечении потока Кй связывает действительное количество движения с тем, которое может быть определено на основании среднего значения скорости, [c.88]

Значение среднего коэффициента гидравлического соиротивления (фактора трения) но длине поверхности > -1 - [c.559]

Определение степени разрушения смазочного слоя на поверхностях трения. Предварительно определяют среднее значение скорости счета АЭ в приработанном состоянии с исследуемым покрытием или смазочным слоем Далее определяют эту величину при трении тех же материалов с незащищенными или несмазанными поверхностями. В обоих случаях испытания проводятся в одинаковых условиях - при равных скоростях скольжения, нагрузках, температуре и т.д. и при неизменной настройке регистрирующей аппаратуры, одинаковых уровнях дискриминации, коэффициентах усиления, фильтрации сигналов, др. Все перечисленные факторы должны соответствовать условиям, при которых необходимо контролировать состояние смазочного слоя или защитного покрытия в процессе эксплуатации узла трения. [c.188]

Во-вторых, учтем особенности строения так называемых гибких молекул. Гибкие молекулы можно определить как структуры, имеющие более одной конфигурации, свободная энергия которых различается не больше чем на 3 к2 Хорошим примером гибких молекул являются молекулы нормальных парафинов [19]. Может показаться удивительным, что в явлениях внутреннего трения [20, 21] и диффузии [22, 231 такие молекулы часто проявляют себя почти как сферические, свернутые в клубок структуры. Причина такого свертывания была приписана различным энергетическим факторам [24]. Об одной особенности этих молекул, связанной с гибкостью, упоминалось уже выше при обсуждении возможного влияния искажающих столкновений на активность молекулы как катализатора передачи энергии. Другой особенностью, проявляющейся в диффузии гибких молекул, является водородный эффект, или увеличенный диаметр столкновения с водородом. Оказалось, что этот эффект [22, 23, 25, 26] обусловлен богатым, почти непрерывным спектром внутренней энергии, получающимся из многочисленных колебательных уровней, искаженных и уширенных при скручивании молекулы. Обе эти особенности гибких молекул имеют место при относительно низком среднем значении поступательной энергии. Иначе, по-видимому, ведет себя горячая гибкая молекула, появившаяся в газе вследствие статистических флуктуаций или как результат химической реакции. В частности, при быстром вращении она может выпрямиться под действием центробежных сил. Полностью распрямленная молекула будет вести себя в дальнейших столкновениях как гибкий стержень. Такой эффект должен сильно увеличить диаметр столкновения для богатых энергией гибких молекул, образующихся в результате реакции. [c.125]

Фактор трения, определяемый данным путем, можно рассматривать по Г. Брауэру [118, 137] как безразмерную толщину пленки. Некоторые исследователи [25, 1181 все данные, связанные со средней толщиной пленки, выражали в виде графической зависимости [ (/ е). Уравнение (2.57) дает правильные значения фактора трения только для устойчивого пленочного течения в широких каналах. Для других режимов значение я ) можно рассматривать только как безразмерную толщину пленки [1371. Для волнового режима значения коэффициента трения, рассчитанные по измерениям пристенных касательных напряжений, не совпадают с данными, рассчитанными по уравнению (2.57). [c.28]

В связи со всем сказанным уравнение (40) вызывает ряд возражений. На рис. 19 изображено отношение фактора переноса вещества к коэффициенту трения в зависимости от модифицированного чпс.та Рейнольдса QG Sf gf,l i—е) [9]. Неодинаковые обозначения на графике относятся к частипам различного диаметра. Очевидно, имеет место значительный разброс и наложение экспериментальных данных, поэтому невозможно определить пределы точности графика более того, вследствие малой точности невозможно различить отдельные линии. Для практических целей достаточно ограничиться одной линией, проведенной по средним значениям. [c.65]

Однако это выражение можно использовать при определении потерь давления на трение для твердой фазы только тогда, когда известна средняя скорость скольжения. Имеющиеся по этому вопросу данные свиде тельствуют о том, что уравнение (6.39) в случае полидисперсных и мелкодисперсных систем дает ненадежные результаты. Например, для частиц диаметром 97 мкм величина D, рассчитываемая по уравнению (6.39), совпадала [19] с экспериментальными значениями (фиг. 2.2) для частиц диаметром 36 мкм соответствующие величины были намного меньше. Хотя авторы предложили объяснение такого результата [19], представляется бо лее вероятным, что причина полученного несоответствия обусловлена другими факторами. Автор настоящей книги полагает, что могла происходить некоторая агломерация частиц размером 36 мкм, что увеличило эффективную величину d. Подтверждением может служить сообщение [19] о воспламенении масляных паров, содержащихся в газе, из-за электризации частиц. Вполне допустимо, что этого масла было достаточно для того, чтобы вызвать когезию более мелких частиц и почти не повлиять на крупные частицы. Таким образом, для систем с мелкими частицами агломерация является одним из многих факторов, снижающих надежность расчетов по уравнению (6.39), [c.209]

Изменяя величину наддува и подачу топлива, определяют для ряда бедных и богатых смесей те максимальные мощности двигателя, которые получаются на границе начала детонации. Замеряя в каждой точке эффективную (тормозную) мощность и мощность, идущую на трение, вычисляют для всех точек опыта среднее индикаторное давление (с. и. д.) и строят для данного топлива кривую зависимости с. и. д. от состава смеси. Эта кривая является характерной для испытуемого топлива. Так как эта кривая при испытании одного и того же топ-лива в различных установках не сохраняет точно свою форму по причине влияния на неё большого количества физических факторов, решено, как и в других методах, выражать положение кривой (или отдельных её точек) составом эталонных топлив, которые дают те же самые значения точек. Обычно характеристика детонационной стойкости испытуемого топлива по методу 3-С выражается составом тех эталонных топлив, которые дают для бедной смеси при минимальном наддуве и богатой смеси при максимальном с. и. д. одинаковые с испытуемым топливом средние индикаторные давления. Точное значение октанового эквивалента (или вторичного эталонного топлива) подсчитывается путём интерполяции численного значения точек на кривых эталонных топлив, одна из которых лежит выше, а другая — ниже кривой испытуемого топлива. [c.229]

Отметим, что газовый фактор существенно влияет на гидравлические потери. Особенно сильно это влияние проявляется при малых диаметрах трубы. С увеличением диаметра влияние газового фактора ослабевает. С ростом газового фактора связан рост расходного и, следовательно, истинного газосодержания в потоке. При этом увеличивается скорость движения жидкости, а поскольку гидравлические потери обусловлены, в основном, фактором вязкого трения в жидком компоненте смеси, то увеличивается и падение напора (см. пример 5.8). Среднее давление на втором расчетном участке бьшо меньше, чем на первом. Следовательно, больше бьш объемный расход газа и больше средний градиент давления. С увеличением объемного расхода жидкости характер влияния газового фактора на потерю напора остается неизменным. В табл. 5.5 приведены данные, аналогичные данным табл. 5.4, но при расходе жидкости 0,00275 м /с. Из приведенных таблиц видно, что диаметр трубопровода оказывает очень существенное влияние на падение давления в линии. Большое значение имеет также уровень расхода жидкой фазы. Этот вывод можно сделать на основе следующих соотношений, где представлено падение давления в линии длиной 1000 м, диаметром 0,064 м с выходом в атмосферу. Газовый фактор (по нерастворенному газу) составляет 145 м /м . [c.166]

В уравнении (3.23) системы (VHI) всегда > 1, так как уменьшен15е момента количества движения вследствие трения о стейки приводит к увеличению угла потока в диффузоре. Отношение плотностей, наоборот, всегда меньше единицы, так как плотность р , при выходе из безлопаточного диффузора выше плотности (>2 при входе в него. Это вызывает уменьшение угла потока в диффузоре, особенно ощутимое при высоких значениях Учитывая противоположный характер влияния трения и сжимаемости, в отдельных случаях при средних значениях М,, допустимо считать, что этп два фактора компенсируют друг друга, и определять угол потока по второму из уравнений [c.95]

Зная современное расстояние Луны от Земли (384,4 тыс. км), удалось рассчитать среднее значение фактора добротности в фанерозое, т.е. за последние 550-600 млн лет. Оно оказалось приблизительно равным 12. Полученная оценка очень неплохо совпала с независимым определением приливного фактора добротности Земли =13, выполненным Г.Макдональдом [80] на основании обработки данных по современным приливам в океанах и морях. Низкие значения приливного фактора добротности в фанерозое объясняются широким развитием в эту геологическую эпоху мелководных эпиконтинеитальных морей, покрывающих сейчас на шельфах около 30% континентальной коры. Но именно в мелководных морях и происходит основное рассеивание энергии приливов за счет трения приливных течений о дно мелководных бассейнов. [c.245]

Максимальное значение фактора трения q v достигает при <5макс, а среднее его значение при [c.312]

В очень тонком пылевидном материале заметно проявляются ван-дер-ваальсовы силы сцепления частиц. Частицы мельче 1 мкм под действием этих сил агломерируются, т. е. при встряхивании или перемещении материала, например при окатывании его во вращающемся барабане, сцепляются друг с другом, образуя мелкие шарики, комочки. Этому способствует и электростатический заряд частиц, который они могут приобрести вследствие трения при измельчении и перемещении. Этот заряд влияет только на процесс агломерирования, но не увеличивает прочности уже сформировавшегося комочка, так как быстро уравновешивается. В процессах гранулирования минеральных удобрений молекулярные силы притяжения и электрический заряд действуют как дополнительные факторы при агломерировании порошкообразного материала и не имеют самостоятельного значения, так как размеры частиц обычно превышают 1 мкм, а расстояния между ними сравнительно велики (средние расстояния между частицами в гранулах составляют 10 —10 мкм). При принудительном формировании гранул путем сжатия и прессования материала под большим давлением в прессах таблетирования, брикетирования, когда расстояния между частицами сильно сокращаются, молекулярные силы влияют на прочность гранулы, образовавшейся в результате вдавливания частиц друг в друга, механического сцепления и заклинивания (см. разд. 12.2). [c.286]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология