Течение неньютоновских жидкостей в круглых трубах

Ламинарный режим течения неньютоновских жидкостей в прямых трубах круглого сечения. [c.413]

ТЕЧЕНИЕ НЕНЬЮТОНОВСКИХ ЖИДКОСТЕЙ В КРУГЛЫХ ТРУБАХ [c.413]

Рис. 4.33. Изменение локального числа Нуссельта при течении неньютоновских жидкостей в круглой трубе при постоянных граничных условиях первого рода

Рабочей характеристикой головки является график зависимости производительности от давления. Тангенс угла наклона характеристики головки зависит от свойств материала и геометрии головки, которая учитывается коэффициентом формы К- Этот коэффициент может быть найден из уравнения, связывающего производительность канала любой геометрии с давлением на входе или с перепадом давления по длине. При течении неньютоновской жидкости в круглой трубе ранее (см. стр. 172) было получено уравнение [c.287]

Для возможности получения закономерностей течения неньютоновских жидкостей по каналам червяка и головки червячных машин рассматривается изотермическое течение полимеров в круглых трубах. [c.11]

Круглая труба. Рассмотрим установившееся осесимметричное течение неньютоновских жидкостей в прямой горизонтальной трубе круглого сечения радиуса а. Координату Z, отсчитываемую вдоль оси трубы, направим по потоку. Ограничимся исследованием гидродинамически стабилизированного течения вдали от входного сечения, когда жидкость движется параллельно оси трубы. В этом случае перепад давления будет уменьшаться в направлении возрастания Z, градиент давления отрицателен и постоянен [c.264]

Приведенные в табл. 21 и на рис. 67, 68 и 69 данные свидетельствуют о том, что задачу о гидравлическом сопротивлении пластинчатых теплообменников течению в них неньютоновских жидкостей можно свести к аналогичной, решенной для каналов простейшей формы, например для круглой прямолинейной трубы. Другими словами, гидравлическое сопротивление каналов сложной конфигурации, каковыми, в частности, являются каналы в пластинчатых теплообменниках, можно вычислить по имеющимся в литературе формулам для каналов простейших форм после замены в них эффективного градиента скорости на средний эффективный градиент скорости для канала данного профиля. Выше было показано, что среднее значение эффективного градиента скорости для каналов сложного профиля может быть вычислено по формулам для каналов простейших форм после замены в этих формулах значения коэффициента пропорциональности на его же значение, но для канала данного профиля. [c.121]

Характерной особенностью нелинейной краевой задачи, описывающей течение жидкости в круглой трубе, является отсутствие решения не только при Л > Л., но и при 5- > 5. .. Для плоского канала, как это следует из приведенной выше теоремы, решение существует при всех 5 0. С увеличением индекса неньютоновского поведения жидкости критические значения Л., 0.(0) возрастают примерно по прямолинейной зависимости (т возрастает от 0,5 до 5 с шагом 0,5). Например, для ньютоновской жидкости (т = 1) при ее течении в трубе с круглым сечением Л. = 8,20, Л.(0) = 4,36. Приведенные данные показывают, что эффект конвективно-тепловой неустойчивости возникает в существенно нелинейной области изменения вязкости (вязкость меняется в десятки раз). [c.261]

Коэффициент X можно найти теоретически, зная закон распределения скорости по живому сечению. Для ламинарного течения распределение скорости находят, решая уравнения гидромеханики. Эти решения для напорного установившегося течения несжимаемой ньютоновской жидкости в прямых трубах круглого, кольцевого, щелевидного, эллиптического, квадратного, треугольного и прямоугольного сечений приведены в [12, 31], а для неньютоновских жидкостей в [12, 32]. По результатам этих работ составлена табл, 8,4. [c.170]

Рис. 7.2. Характерные профили скоростей неньютоновских жидкостей при течении в круглой трубе

Консетов В.В. Доманский О.В. Трение и теплообмен на гидродинамическом начальном участке круглой трубы и плоского канала при ламинарном течении неньютоновских жидкостей // Сб. Тепло-и массообмен в неньютоновских жидкостях. М. Энергия. 1968. [c.149]

Решение аналогичной задачи для случая течения неньютоновской жидкости внутри круглой трубы было выполнено Б. Рабиновичем в 1932 г. Приводим результат его решения du 1 [c.92]

В гл. 4 исследуются внутренние задачи гидродинамики и конвективного теплообмена при вынужденном стабилизи -рованном течении ньютоновских и неньютоновских (аномальных) жидкостей в прямых круглых трубах и щелевых каналах. Приводятся точные и приближенные методы расчета уравнения движения при стационарном и нестационарном гидродинамически стабилизированном течениях несжимаемых жидкостей в трубах различного поперечного сечения. Эффективные, простые и достаточно точные решения получены для ряда обобщенных задач Громеки. Предлагается приближенный метод расчета профиля скоростей стабилизированного течения в открытых каналах с поперечным сечением в виде параболы, трапеции, сектора круга и т. д. [c.7]

Несмотря на полезность, измерение структурной вязкости неныо-тоновской жидкости при двух различных параметрах Р и Рг. 1 и Ог или 71 и Гг) полностью не характеризует поведение прядильного расплава или раствора во всем диапазоне применяемых на практике усилий. Более ценными являются реологические кривые течения неньютоновских жидкостей в координатах и lgт. Для круглых труб или капилляров градиент скорости [c.57]

Действие архимедовых выталкивающих сил на внутренние конвективные течения за счет вынужденной конвекции в неньютоновских жидкостях часто оказывает существенное влияние на скорости переноса. Такого рода влияние рассматривалось главным образом для течений в горизонтальных, вертикальных и круглых трубах. [c.446]

Доманский О.В., Консетов В.В. Теплообмен на начальных участках круглых труб и плоских каналов при ламинарном течении жидкостей // Тепло-и массообмен в неньютоновских жидкостях. М. Энергия, 1968. С. 146-156. [c.263]

Сформулированная в предыдущем параграфе общая задача переноса теплоты (4.373), (4.374) поаволяет исследовать распределение температурного поля в потоке неньютоновских жидкостей со степенным реологическим законом, обусловленное диссипацией энергии из-за неравномерности распределения -скорости течения жидкости. Рассмотрим задачу для круглой трубы при граничных условиях первого рода. Положим в задаче (4.375) Г=1 г Я В =оо =0 и получим [c.360]

Потери на треяие в неньютоновских жидкостях. Жидкость, описываемая степенным законом вязкости (1.8), течет в ламинарном режиме по круглой трубе радиуса R и длины L. В задаче 2-6 было найдено распределение скоростей для такого течения. [c.223]

Для несжимаемой жидкости Д = V W = 0. Для простых одно-и двумерных потоков (течения в трубе круглого сечения, течения тонких пленок по плоскости, тангенциального течения между концентрическими цилиндрами, которые встречаются в практике вискозиметрических измерений) /3 = 0. Тензор а должен также зависеть от термодинамического состояния жидкости. Учитывая сказанное, для несжимаемых стационарно реологических жидкостей коэффициент XI — 2/Ха считают скалярной функцией Т и Ц- Отсутствие влияния /3 на / а достоверно не доказано. Широкий класс эмпирических моделей несжимаемых реостабильных неньютоновских жидкостей описывается при помощи реологических уравнений вида [c.113]