Заострение центробежного колеса

Если нет большой необходимости в сокращении осевых габаритов шнека, то можно принять число лопаток шнека г = 2. Величинами толщин лопаток и входных кромок рабочих колес задаются минимально допустимыми, исходя из соображений прочности. Со стороны входа в шнек его лопатки должны быть заострены с тыльной стороны, причем угол заострения должен быть не более угла атаки. Форма входной кромки выполняется по рекомендациям подраздела 3.5.8. С целью увеличения гидравлического и расходного к. п. д. насоса (за счет уменьшения В ) для высоких значений Сц (более 4000) целесообразно делать шнек выставным. При этом отношении диаметров шнека и входа в колесо не должно превышать 1,3. В остальном порядок расчета шнека ясен из примера расчета. Для ликвидации вредного влияния противотоков из центробежного колеса и утечек, поступающих из переднего уплотнения колеса, следует установить конус, внутренний диаметр которого (впо- [c.314]

В случае многодисковых насосов коэффициент будет отличаться от значений, которые принимают для центробежных лопастных насосов. Это связано прежде всего с тем, что поверхности разрыва профиля скоростей (рис. 22, д) при выходе потока из колеса наблюдаются на кромках каждого из дисков (в лопастном — только на двух Дисках). Это значит, что потери на выходных кромках дисков в большой степени зависят от коэффициента проходного сечения fj. На основании этого рекомендуется выход из каждого междискового канала делать диффузорным — с заостренными дисками (рис. 22,6). Значения угла заточки Од2 выходных кромок устанавливаются экспериментально, так как чрезмерное уменьшение этого угла (что выгодно в целях снижения выходных потерь) приводит к отклонению значения ширины междискового зазора Ь от оптимального. Это, в свою очередь, вызывает уменьшение напора вследствие увеличения гидравлических потерь в рабочем колесе. Для многодисковых насосов шири- [c.32]

Например, на рис. 3.34 показано изменение вида срывных характеристик насоса с предвключенным шнеком и центробежным колесом при улучшении кавитационных качеств последнего путем заострения входных кромок лопаток. При этом выполнялось условие бессрывной работы колеса (3.60). [c.192]

На рис. 3.35 приведены срывные характеристики насоса с предвключенным шнеком и центробежным колесом, у которого была различная заостренность входных кромок лопаток. Расчет параметров потока перед лопатками колеса показал, что условие (3.60) не выполнялось. [c.193]

Обнаруженные при осмотре сработанные и выкрошившиеся гребни следует заменить. Если уплотнение состоит из запрессованных в корпусе или укрепленных на валу плоских колец из мягкого металла, то радиальный зазор можно уменьшить оттягиванием колец плоскогубцами с после-дуюш,ей опиловкой по окружности. Радиальные зазоры в концевых уплотнениях должны составлять 0,15—0,35 мм, в промежуточных 0,30—0,60 мм. При установлении осевых зазоров необходимо учитывать возможность некоторого сдвига ротора нри износе баббитового слоя упорных Колодок и разницу температурных удлинений корпуса и ротора. В связи с этим неподвижные гребни при установке уплотнения смеш,ают примерно )1а 1 мм в сторону от упорного подшипника. Осевой зазор в лабиринтах должен составлять 2,0—4,0 мм. Радиальный зазор в уплотнениях определяют с помощью свинцовых оттисков и мерительных инструментов с заостренными наконечниками. Нижние радиальные зазоры можно измерять длинным ленточным щупом. Если радиальные зазоры превышают установленные значения, лабиринтные кольца или сегменты заменяют. При малых зазорах соответствующие места уплотнений шабрят. Осевые зазоры в лабиринтах измеряют щупом прн собранном упорном подшипнике и сдвинутом в крайнее положение роторе. Осевые зазоры в лабиринтных уилотне-ниях регулируют, изменяя толщину дистанционных прокладок упорного подшипника. Одновременно проверяют осевые зазоры между дисками рабочих колес и направляющими аппаратами. После ревизии и ремонтов результаты измерения радиальных и осевых зазоров заносят в ремонтную книгу центробежной машины. [c.241]

Согласно теоретическим и экспериментальным исследованиям [115, 153, 161], утонение входных кромок лопастей влияет на кавитационные характеристики центробежных и предвключенных колес. Расчеты [166] показывают, что падение давления на профиле с круглой передней кромкой почти в два раза больше, чем на заостренном профиле, а различное утонение входной кромки значительноч сказывается на величине и местоположении пика разрежения. [c.170]

Обработка экспериментальных данных по визуальному наблюдению кавитации в центробежных, диагональных, осевых шнековых и шнеко-центробежных насосах [13, 23, 33, 77], а также в плоских решетках [59] показала, что основными параметрами, определяющими величину Янач, являются режимный коэф-фн-циент 1 и толщина входных кромок лопаток рабочего колеса. Причем с уменьшением толщины входных кромок лопаток, (при углах атаки потока, отличных от нулевого) значение Лнач увеличивается. На рис. 3.48 приведены экспериментальные коэффициенты кавитации Янач в зависимости от параметра 1 для различных типов насосов с заостренными входными кромками лопаток рабочего колеса. Расположение экспер-иментальных точек показывает, что зависимость Xнiч=f(я ) имеет минимум при <71=1 (натекание потока на лопасти рабочего колеса с нулевым углом атаки). Минимальные значения Хнач на 1 1 близки к 0,3. [c.211]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология