Эффективный коэффициент теплоотдачи цилиндр

Nuo/(Gru os уГ = F (Рг) f (L/D igy) = F (Рг) / (Г), (5.4.75) где f —функция Рг, а / — некоторая функция L = L/D tg у. Найдено, что при больших значениях L или 2 течение практически является двумерным с компонентами скорости и и v. Тогда коэффициент теплоотдачи по существу такой же, как для двумерного течения около горизонтального цилиндра. При малых L и вблизи нижней части цилиндра любой длины эффективный коэффициент теплоотдачи такой же, как для течения, параллельного только оси 2. [c.281]

Для систем более сложной геометрической формы стационарное уравнение (VII,2) оказывается нелинейным уравнением в частных производных. Нахождение точного критического условия стационарным методом становится сложной математической задачей даже и для цилиндра конечной длины. В подобных случаях можно использовать формулу (VII,23) для нахождения бкр, оценивая эффективный коэффициент теплоотдачи из сопоставления с квазистационарным охлаждением. При отсутствии тепловыделения нестационарное уравнение теплопроводности (VI, ) принимает вид [c.329]

Васильев Ю. Н., Петриченко М. Р. К расчету мгновенных местных значений коэффициента теплоотдачи конвекцией в цилиндре ПГПА — В кн. Повышение эффективности транспорта газа. М., 1975. [c.228]

Эффективная толщина газовой прослойки пропорциональна диаметру частицы. Наибольщий локальный тепловой поток при этом имеет место вблизи точки контакта частицы с поверхностью, где толщина газовой прослойки б минимальна. Чем больше точек контакта с единицей поверхности, тем выше коэффициент теплоотдачи. Таким образом, при увеличении диаметра частиц с1 и порозности е слоя коэффициент теплоотдачи снижается. Уменьшение диаметра теплоотдающей сферы или цилиндра (диаметр которых сравним с с1), наоборот, ведет к росту коэффициента теплоотдачи из-за увеличения числа точек контакта частиц с единицей теплоотдающей поверхности. При плотной кубической укладке частиц (е = 0,48) с 1 м плоской поверхности контактирует 1/с1 частиц, а с 1 м поверхности сферы с диаметром, равным диаметру частиц, 6/(яй 2) 2/ 2. (В последнем случае речь фактически идет о теплоотдаче от частицы к слою таких же по размерам частиц. Такая задача имеет большое прикладное значение, например, для топок с КС, где горящие частицы угля, концентрация которых не превышает нескольких процентов, взвешены в слое инертных частиц и обмениваются с ними теплотой.) [c.104]

Методы расчета. Во вращающихся печах материал не распределяется в потоке воздуха, а удерживается в нижней части цилиндра. Взаимодействие газовой и твердой фаз менее эффективно, чем в установках с внутренней насадкой (лопастями). Теплоотдача происходит за счет конвекция из потока газа к футеровке печи и поверхности слоя материала, а также излучением от футеровки вглубь слоя. Для установок, оборудованных отдельной топочной камерой, можно допустить, что при высоких температурах сопротивление теплопередаче конвекцией от газа к футеровке является определяющим и в любой точке слоя температура приближается к температуре стенки. Следовательно, действительная поверхность теплопередачи представляет собой внутреннюю поверхность печи. Для обжиговых печей, работающих в этих условиях, рекомендуется следующая эмпирическая зависимость для определения коэффициента теплопередачи при конвекции (от газа к футеровке) [c.252]

При изучении радиального переноса тепла обнаружено , что эффективная теплопроводность в полупсевдоожиженном слое примерно в 75 раз выше, нежели в неподвижном. При этом рассматриваемая теплопроводность повышается с ростом размера элементов насадки и уменьшением размера псевдоожиженных частиц это является, очевидно, следствием увеличения просветов между элементами непсевдоожиженной насадки, что способствует более интенсивному движению твердых частиц. Коэффициент теплоотдачи к стенкам аппарата при повышении скорости ожижающего агента проходит через максимум. Оказалось, что играет роль форма элементов насадки заметно большие коэффициенты теплоотдачи были получены при использовании латунных цилиндров, нежели стальных шаров. [c.539]