Эффективный коэффициент теплоотдачи

Эффективный коэффициент теплоотдачи [c.207]

Эффективный коэффициент теплоотдачи в кольцевом канале теплообменника труба в трубе [c.20]

Область эффективных коэффициентов теплоотдачи [c.462]

Из (6.15), (6.17) и (6.18) получаем выражение для локального эффективного коэффициента теплоотдачи [c.202]

Е. Сопротивление на границе раздела (молекулярнокинетическое). Молекулярно-кинетические эффекты при конденсации могут привести к дополнительному небольшому падению температуры в газовой фазе. Это падение температуры происходит в пределах нескольких средних длин свободного пробега молекул поверхности жидкости и может быть выражено через эффективный коэффициент теплоотдачи на границе раздела следующим образом [58] [c.349]

Приближенный расчет теплоотдачи. Метод заключается в расчете эффективного коэффициента теплоотдачи ЕО стороны конденсации, который можно затем комбинировать с другими коэффициентами и сопротивлениями длл получения общего локального коэффициента теплопередачи и-. [c.352]

Эффективный коэффициент теплоотдачи а , г, учитывающий одновременно охлаждение паро-газовой смеси и конденсацию паров, определяется по уравнению (ГП-68). Если газ и конденсат находятся внутри вертикальной трубы, то эффективный коэффициент теплоотдачи следует умножить на соотношение внутреннего и внешнего диаметров. [c.212]

Здесь 9 — тепловой эффект реакции Хэфф — эффективная теплопроводность кипящего слоя о — эффективный коэффициент теплоотдачи на единицу объема слоя, включающий теплоотдачу к внутренним поверхностям теплообмена парогенератора, физическую теплоту, уносимую отходящими газами и с пылью в циклоны, а также теплопотери через стенки топки. [c.193]

При термической обработке периодически погружаемых в горячий кипящий слой деталей и изделий, согласно [221, Баскаков], эффективный коэффициент теплоотдачи определяют по формуле [c.273]

Кривые, характеризующие степень уменьшения эффективного коэффициента теплоотдачи и потери давления в трубном пучке в связи с наличием обходного течения, приведены на рис. 9.6. На рисунке представлен коэффи- [c.175]

Nuo/(Gru os уГ = F (Рг) f (L/D igy) = F (Рг) / (Г), (5.4.75) где f —функция Рг, а / — некоторая функция L = L/D tg у. Найдено, что при больших значениях L или 2 течение практически является двумерным с компонентами скорости и и v. Тогда коэффициент теплоотдачи по существу такой же, как для двумерного течения около горизонтального цилиндра. При малых L и вблизи нижней части цилиндра любой длины эффективный коэффициент теплоотдачи такой же, как для течения, параллельного только оси 2. [c.281]

Во втором приближенном методе рассматривают баланс тепла всей системы, не учитывая пространственного распределения температур. Это значит, что средние значения величий , зависящих от температуры, заменяются значениями этих величин при средней (по объему) температуре. Ошибка усреднения, которая при этом делается, не влияет на качественные выводы и касается только численных множителей, точные значения которых должны быть найдены из стационарной теории. Теплоотвод в нестационарной теории описывается введением коэффициента теплоотдачи а. Численное значение этого коэффициента является очевидным в только что рассмотренном предельном случае полного перемешивания (VI,36), когда все тепловое сопротивление приходится на стенку. Во всех остальных случаях значение эффективного коэффициента теплоотдачи приходится брать из стационарной теории (см. главу VII). [c.299]

Для систем более сложной геометрической формы стационарное уравнение (VII,2) оказывается нелинейным уравнением в частных производных. Нахождение точного критического условия стационарным методом становится сложной математической задачей даже и для цилиндра конечной длины. В подобных случаях можно использовать формулу (VII,23) для нахождения бкр, оценивая эффективный коэффициент теплоотдачи из сопоставления с квазистационарным охлаждением. При отсутствии тепловыделения нестационарное уравнение теплопроводности (VI, ) принимает вид [c.329]

Чаще всего при расчете конвективных сушилок движущую силу процесса выражают как разность температур воздуха и поверхности материала, используя значение эффективного коэффициента теплоотдачи от воздуха к материалу, определенное по опытным данным. [c.530]

Первое приближение. Примем значение коэффициента теплопередачи С/в = = 312 Вт/(м2-°С). Принятое значение в расчете на единицу полной наружной поверхности оребренной трубы с низкими ребрами меньше, чем для гладкой трубы. Это является следствием того, что термические сопротивления с внутренней стороны трубы должны будут умножаться на большие значения отношения площадей наружной и внутренней поверхностей трубы, тогда как все остальные факторы, такие, как скорости и сопротивления загрязнения, остаются теми же. Средневзвешенная эффективность оребренной поверхности незначительно уменьшает эффективный коэффициент теплоотдачи от потока в межтрубном пространстве к трубе [c.366]

Здесь к — коэффициент теплоотдачи при конденсации пара г — коэффициент теплоотдачи при охлаждении газа к. г — эффективный коэффициент теплоотдачи, учитывающий конденсацию пара и охлаждение паро-газовой смеси. [c.212]

Анализируя уравнение (111-68), можно сделать следующие выводы эффективный коэффициент теплоотдачи имеет промежуточное значение по сравнению с Коэффициентами г и к с увеличением отношения теплосодержания (физической теплоты) к общему количеству тепла эффективный коэффициент теплоотдачи приближается к г обычно в этих условиях процесс теплоотдачи лимитируется сопротивлением со стороны газа и поэтому с увеличением скорости его общий коэффициент теплоотдачи возрастает. Следовательно, могут получиться совершенно различные значения общего эффективного коэффициента теплоотдачи для смеси одинакового состава в одних и тех же пределах температур, но в аппаратах различной конструкции (по числу труб, их диаметру и длине). Вероятно, это связано с недостатком опубликованных в литературе исследований по данному виду теплоотдачи. [c.212]

Отметим, что значение эффективного коэффициента теплоотдачи при совместном действии конвекции и излучения может быть определено для различных условий формирования слоя по соотнощениям, представленным, например, в работах [9.38, 9.39]. Во всех случаях с ростом температуры слоя имеет место значительное возрастание эффективного коэффициента теплоотдачи. [c.208]

Для одномерного случая (пластины, равномерно нагреваемой с двух сторон) при принятии конвективного закона теплопередачи (с эффективным коэффициентом теплоотдачи а) уравнение баланса тепла и теплопередачи на поверхности плавящейся пластины запишется в виде [c.430]

Возможен и иной подход к решению поставленной задачи, который вольно или невольно применяли многие исследователи. Вместо детального анализа всех четырех параметров можно ввести эффективный коэффициент теплоотдачи по обычному интегральному соотношению для стационарного режима [c.493]

В том случае, когда в одной из секций возможны загрязнения, перед определением эффективности ребер должен быть вычислен эффективный коэффициент теплоотдачи с учетом теплового сопротивления слоя загрязнений. Эффективность ребер [c.211]

При увеличении частоты вращения повышается коэффициент теплоотдачи, но одновременно возрастает диссипация энергии, т. е. количество теплоты, выделяющейся при перемешивании. В результате этого график зависимости эффективного коэффициента теплоотдачи от частоты вращения мешалки проходит через максимум. При этом чем выше вязкость жидкости, тем ниже частота вращения, соответствующая максимальному значению коэффициента теплоотдачи. [c.12]

Определение эффективного коэффициента теплоотдачи производим из критериального уравнения для периода падающей скорости сушки, так как влагосодержание гранулированного каучука, прошедшего механическую стадию обезвоживания на червячных машинах, как правило, не превышает значения критического влагосодержания (8—15 %). Таким образом [c.166]

Интенсивность передачи тепла от неподвижного зернистого слоя к стенке ограниченна. Малое значение эффективного коэффициента теплоотдачи вызывает неравномерность температур по сечению контактного аппарата. Проведение процесса в псев-доожиженном слое позволяет увеличить теплоотвод. [c.124]

Итак, данные для различных дисперсных систем можно разделить на две группы, разграниченные абсциссой, близкой к 10 область высоких значений Re/e и больших коэффициентов теплоотдачи Ар, условно называемых в дальнейшем истинными область малых значений Re/e и пониженных Ар, именуемых Aajiee эффективными коэффициентами теплоотдачи. [c.461]

Уард [197] предложил графоаналитический метод расчета конденсаторов многокомпонентных парогазовых смесей, использующий введенное им понятие об эффективном коэффициенте теплоотдачи. В этом случае при расчете тепло- и массообмена отпадает необходимость в вычислении температуры Г/ на поверхности раздела фаз, что существенно снижает трудоемкость расчета. [c.201]

По уравнению (6,19) вычисляют локальные величины эффективного коэффициента теплоотдачи аэфф1. [c.202]

Следует отметить, что необходимое число ячеек можно уменьшить, если использовать в выражениях (8) и (9) эффективный коэффициент теплоотдачи U, поскольку входящие в эти выражения источниковые члены пропорциональны разностям между температурами жидкости и металла в ячейке, и если ячейка велика, то нужно учитывать изменение температур внутри нее. Эту мысль легче всего понять, если рассматривать индивидуальную ячейку как микротеплообменник, имеющий небольшое, но конечное число элементов, для которого 0<1 уравнение (25) из 1.3.П- Значение 0 зависит, конечно, or NTU и локальной конфигурации течения, и для его выбора можно использовать соотношения 1,3.1 и графики в разд. 1.5. Входящие в выражения (8) и (9) величины U следует умножать на 0. [c.38]

Здесь Ур — расходная скорость продвижения материала через печь, м/с Ср — объемная теплоемкость зернистого слоя в аппарате, Дж/(м -К) а — эффективный коэффициент теплоотдачи на единицу объема аппарата, учитывающий унос теплоты с отходящими газами, потери ее через стенки и теплосъем погруженными в слой змеевиками или иного типа теплообменниками, Вт/(м -К) О — скорость тепловыделения, Вт/м . На входе и выходе должны выполняться граничные условия Данквертца [c.128]

Коэффициенты теплоотдачи. Основным препятствием теплообмену из входном участке конденсатора, заполненном паром, обычно является пленка жидкости, покрывающая поверхность охлаждения, так как температура пленки на поверхности раздела жидкость — пар практически равна температуре конденсации при существующем давлении. Основная проблема при проектировании конденсатора связана с обеспечением оттока жидкости от иоверхности, чтобы толщина пленки и, следовательно, сопротивление тепловому потоку были минимальными. В любом выбранном случае толщина жидкой пленки зависит от геометрической формы поверхности, вязкости, плотности жидкости и массовой ско])ости оттока конденсата от поверхности охлаждения. Суммарный тепловой поток зависит от плотности теплового гютока и скрытой теплоты конденсации пара. Исходя из основных соотношений теплообмена и гидродинамики, можно вывести выражение для среднего эффективного коэффициента теплоотдачи для вертикальных труб, с которых конденсат стекает в виде ламинарного потока л<идкостн. Это выражение при 4Ш7яОп и. < 2000 имеет вид [c.67]

В первом случае величина д не влияет на интенсивность теплообмена, как следует из результатов экспериментальных исследований Киршбаума и Дитера [91, 92], подтвержденных рядом последующих работ [94, 121 —129]. Это происходит потому, что при движении размазывающей лопасти жидкостная пленка хорошо перемешивается, при этом нивелируется перемешивающее воздействие паровых пузырьков. Следует, конечно, учитывать возможное оголение теплообменной поверхности при очень высоких тепловых нагрузках, как это наблюдали авторы работы [89]. Такое оголение приводит к резкому снижению эффективного коэффициента теплоотдачи. В связи с этим следует отметить определенный прогресс в разработке конструкций испарителей с размазывающими лопастями ( Самбай , Ротафильм ) если в ранних работах [89] рекомендуемая степень выпаривания (без снижения а) составляла 4, то Б одной из последних работ [22] приводится величина ф, равная 10. [c.44]

Таким образом, до настоящего времени мы не имеем обобщенной корреляции, хотя бы простейшего типа (VI. 98). Предлож ен-ные же корреляции зависимости Ыи от Ке, по-видимому, все относятся к эффективному коэффициенту теплоотдачи а, а не к истинному. Поскольку а всегда меньше а, то значения расчетного критерия Нуссельта во всех этих случаях явно занижены. И действительно, для мелких частиц при малых значениях Ре все авторы получают значения N0 на один — два порядка ниже минимального возможного значения Мимин=2 для одиночного зерна. [c.496]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология