Коэффициент эффективный

Рис. 3.7. Зависимость коэффициента эффективности от модуля Тиле (сферическая гранула п = 1, V =

Коэффициент эффективности крекинга. Отношение суммарного выхода (в объемных или весовых процентах) дебутанизированного бензина и фракции С4 к показателю (в объемных или весовых процентах), характеризующему глубину превращения исходного сырья, называют коэффициентом эффективности крекинга. Численное значение этого коэффициента обычно лежит в пределах 0,75—0,80, если он подсчитан на основе весовых процентов. [c.24]

Это уравнение показывает, что коэффициент эффективной диффузии является сложной функцией линейной скорости потока газа. [c.582]

При турбулентном режиме течения, вследствие статистического характера пульсационного движения, перенос массы в ядро потока считается аналогичным переносу массы по механизму молекулярной диффузии [401]. Эта гипотеза позволяет представить толщину турбулентного диффузионного слоя по тем же зависимостям, что и при молекулярной диффузии, но с коэффициентом эффективного турбулентного [c.160]

После ряда преобразований можно получить формулу для определения коэффициента эффективности [c.318]

I — коэффициент эффективности воздухообмена [c.233]

Подставив это выражение для коэффициента эффективной диффузии в выражение (97), получим [c.588]

Коэффициент эффективной работы и КПД ступени [c.67]

В выражение для общего коэффициента эффективной диффузии Дэ, кап. в капиллярной колонке нужно ввести член О для продольной диффузии [и этом случае, как отмечено выше, 7= , см. выражение (79)], член Од для динами ческой диффузии и, как и для колонки с насадкой, член ) для диффузии, эквивалентной задержке массообмена газа с неподвижной фазой [c.588]

Говоря об эффективности катализатора, следует уточнить, что понимается под коэффициентом эффективности (или коэффициентом использования) зерен катализатора Т1, [c.41]

Данное утверждение справедливо лишь для реакций первого порядка, поскольку только для них разработана теория коэффициента эффективности. [c.43]

Законы переноса вещества и тепла идентичны. Из-за развитой внутренней поверхности имеет место интенсивный теплообмен между обеими фазами, приводящий к гомогенизации системы. Поэтому становится вполне приемлемым использование закона Фурье q = — Я-эф grad Т, определяющего плотность теплового потока q в зависимости от градиента температуры и величины коэффициента эффективной теплопроводности зерна катализатора Хэф. Экспериментальные значения Хдф, найденные различными авторами, например [73], свидетельствуют о том, что на теплопроводность пористых зерен относительно слабо влияют теплофизические свойства твердого материала. Большое влияние оказывает теплопроводность газовой фазы. Однако решающее значение на величину зф оказывают геометрические характеристики структуры, особенно величины площадей наиболее узких мест или окрестности областей спекания, сращивания, склеивания частиц друг с другом. Для приближенной оценки величины Хэф можно рекомендовать монографию [74], в которой представлен значительный объем экспериментальных данных по дисперсным материалам. [c.157]

Диффузия внутри зерен катализатора в процессе синтеза аммиака. Диффузия протекает в порах зерен катализатора и может являться фактором, ограничивающим скорость реакции. Мерой этого фактора служит коэффициент эффективности Е, определяемый как отношение истинной скорости реакции в порах зерна катализатора к ее величине при отсутствии тормозящего действия диффузии, [c.317]

Скорость конфигурационной диффузии, определенная по скорости молекул различных размеров, возрастает приблизительно пропорционально увеличению размеров пор. Значение коэффициента конфшурационной диффузии или, как еще его принято назьгеать, коэффициента эффективной диффузии (/>эф), может быть представлено в виде [60] [c.79]

Имеются в виду коэффициенты эффективной диффузии газа в псевдоожиженном слое. — Прим. ред. [c.260]

Метод представления данных, использованный в этих работах, рассматривает квазигомогенную систему, возможно, с некоторым распределением скорости. По Тейлору ламинарный поток в круглой трубе без насадки, вследствие перемешивания, за счет молекулярной диффузии и радиального изменения скорости, может быть представлен как ноток с равномерной по сечению средней скоростью, на который наложено перемешивание. Последнее характеризуется коэффициентом эффективной осевой дисперсии. [c.300]

Выведены [259] уравнения для определения эффективности последовательной и противоточной промывки методами вытеснения и разбавления. Указано, что основными параметрами, характеризующими любой способ промывки, являются коэффициент расхода и коэффициент эффективности промывки 8=1—Я (с. 222). Рассмотрены характерные кривые эффективности промывки, осуществляемой несколькими способами. Найдено, что промывка осадков методом вытеснения эффективна лишь при малых расходах промывной жидкости ( р<2— 3) многократная последовательная промывка методом разбавления эффективна при больших расходах промывной жидкости (йр>5—6) многократная противоточная промывка методом разбавления технологически эффективна во всех случаях, но целесообразность ее применения необходимо обосновать техно-экономическим расчетом. Наиболее эффективны комбинированные процессы многократной промывки осадков методами вытеснения и разбавления. [c.243]

Ш — Т — коэффициент эффективности капитальных затрат [c.104]

Г — коэффициент эффективности капитальных затрат, год" [c.138]

Влияние неравномерности распределения скоростей потока по сечению на эффективность работы аппаратов обусловлено тем, что коэффициенты эффективности (коэффициенты тепло- и массопередачи, очистки и т. п.) находятся не в прямой пропорциональной зависимости от скорости протекания рабочей с )еды. Следовательно, при неравномерном поле скоростей, когда каждому элементу поперечного сечения аппарата соответствует некоторое локальное значение коэффициента эффективности, средний (истинный) коэффициент эффективности аппарата будет отличаться от коэффициента эффективности при равномерном поле скоростей. [c.56]

Если известны законы распределения скоростей в рабочей камере аппарата и функциональная зависимость коэффициента эффективности работы аппарата от скорости рабочей среды, то можно установить функциональную зависимость эффективности аппарата от степени неравномерности потока. [c.56]

Выбор сырья производится по показателю минимума приведенных затрат 3i = t + i HKi.= iTiin, где — себестоимость единицы продукта из i-ro вида сырья, р. Кг — удельные капиталовложения, р. — нормативный коэффициент эффективности капиталовложений, равный 0,12. [c.105]

Коэффициент эффективности отмывки фосфогипса /Ьф.отм позволяет оценить потери водорастворимой Р2О5 в фосфогипсе [c.172]

При определении производительности аварийной вентиляции учитывают факторы, влияющие на эффективносФь воздухообмена (схему притока — вытяжки, кратность воздухообмена). Поправку на производительность вводят в виде коэффициента эффективности I, найденного по экспериментальным данным. [c.235]

Таким образом, коэффициент эффективной диффузии в капиллярной колонк< линейно зависит от квадрата скорости потока газа и квадрата диаметра капилляра. [c.588]

Как видно из этих данных, при одном и том же числе точек орошения п коэффициент эффективности пспользо-Biiiu-in насадки у возрастает с увеличением размера упорядоченных колец н колец навалом. Это согласуется с данными по увеличен1юй распределительной способности крупных колец (см. стр. 46 и рнс. 14, а н 15). При слое колец навалом (высотой до 1,5 м) требуемые значения Y достигаются и при уменьшенном количестве точек подачи орошения, что также согласуется с результатами опытов по растеканию жидкости на неупорядоченных кольцах. [c.51]

Следует, однако, заметить, что сказанное выше относится к изотермическим условиям. Оценка коэффициента эффективности значительно усложняется при попытке учесть температурные градиенты, неизбежные в зернах катализатора. Известно, что разность температур между внешней и внутренней поверхностью зерна при экзотермических реакциях может достигать 50 С и более. В результате этого коэффициент эффективности может превышать единицу, что и обсуждалось рялом авторов [23—26]. Дополнительные трудности при использовании коэффициента эффективности, причиной которых является адсорбция, рассмотрены Чу и Хоугеном [27]. [c.42]

Следовательно, как отмечал Уике [28], существует не два, а три в какой-то степени различных температурных режима с переходными зонами между ними. В первом режиме, при котором скорость процесса лимитируется химической реакцией, коэффициент эффективности близок к единице и зависимость наблюдаемой скорости реакции от температуры носит экспоненциальный характер. Второй режим характеризуется лимитированием скорости процесса диффузией через поры. Уике считает этот режим не совсем установившимся за исключением случая температуры, при которой критерий Тиле становптся достаточно большим, причем большим настолько, что соблюдается обрат- [c.42]

Однако, если поры настолько малы, что коэффициент эффективности обратно пропорционален критерию й кЮгУ как это обсуждалось в 1.15, то получим [c.44]

Первые два параметра можно найти непосредственно из значений Р (бд), вычисленных с полющью уравнения (111,22) по измеренному расширению слоя. Так как в настоящее время не существует точных методов оценки коэффициента эффективной массы, то его значение принимается равным i/j, как и для отдельной частицы. [c.90]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.106 ]

Расчеты аппаратов кипящего слоя (1986) -- [ c.47 , c.48 , c.52 , c.54 , c.55 , c.97 , c.220 , c.321 ]

Массопередача при ректификации и абсорбции многокомпонентных смесей (1975) -- [ c.55 ]

Научные основы химической технологии (1970) -- [ c.65 , c.149 ]

Гидромеханика псевдоожиженного слоя (1982) -- [ c.32 , c.37 , c.185 ]

Введение в кинетику гетерогенных каталитических реакций (1964) -- [ c.404 ]

Электрохимическая кинетика (1967) -- [ c.156 , c.170 , c.174 ]

Жидкостная колоночная хроматография том 3 (1978) -- [ c.52 ]

Количественная молекулярная спектроскопия и излучательная способность газов (1963) -- [ c.68 ]

Экстрагирование из твердых материалов (1983) -- [ c.25 , c.36 , c.37 , c.91 , c.96 , c.104 , c.183 ]

Антиокислительная стабилизация полимеров (1986) -- [ c.57 ]

Инженерные методы расчета процессов получения и переработки эластомеров (1982) -- [ c.166 , c.293 ]

Жидкостные экстракторы (1982) -- [ c.77 , c.80 ]

Введение в физическую химию и кристаллохимию полупроводников (1968) -- [ c.433 ]

Реакционная аппаратура и машины заводов (1975) -- [ c.98 , c.193 ]

Сушка во взвешенном состоянии _1979 (1979) -- [ c.55 ]

Введение в химию полупроводников Издание 2 (1975) -- [ c.70 , c.71 ]

Абсорбция газов (1976) -- [ c.84 , c.133 , c.134 ]

Псевдоожижение (1974) -- [ c.462 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология