Цилиндр конечных размеров

Фиг. 25. Полый цилиндр конечных размеров с одним нагревателем (нагреватель расположен в середине цилиндра)

Значение Ыи,, для длинных цилиндров конечных размеров Nuг, т1п 0,3. Таким образом, зависимость для цилиндра приобретает вид [c.244]

Приближенные дифференциальные уравнения нестационарных тепловых процессов в цилиндре конечных размеров с граничными условиями первого, второго и третьего рода [c.62]

Для цилиндра конечных размеров критерий Y имеет вид [15] [c.19]

Для цилиндра конечных размеров (диаметр 2/ и длина 2Ь) уравнение кинетической кривой адсорбции имеет вид [c.34]

Обезгаживание зерен сорбента с частично блокированной поверхностью, в особенности при применении метода сорбционных весов, затрудняется из-за термической нестойкости применяемых для этой цели замазок. Поэтому для определения коэффициентов диффузии более удобны зерна с открытой поверхностью без герметизирующей оболочки. Ниже приведены решения уравнения диффузии для зерен сорбента в форме шара и цилиндра конечных размеров. [c.93]

Процесс диффузии в однородный цилиндр конечных размеров выражается уравнением [c.96]

Коэффициенты диффузии для образца угля Па вычислялись ио уравнению диффузии для цилиндра конечных размеров [c.158]

Рассмотрим уравнения диффузии с учетом внешнего массообмена для шара и цилиндра конечных размеров, т. е. для тел геометрической формы, наиболее характерной для современных технических сорбентов. Сформулируем задачу следующим образом. [c.224]

Дифференциальное уравнение диффузии для зерна в фо ме цилиндра конечных размеров имеет вид [c.227]

Дифференциальные уравнения внутренней диффузии для десорбции в потоке те же, что и для адсорбции, но решения их должны быть получены при других начальных и граничных условиях. Ниже приведены решения для шара и цилиндра конечных размеров. Сформулируем задачу следующим образом. [c.240]

Фиг. 30. Толстостенный полый цилиндр конечных размеров с нагревателями различных размеров и мощности, расположенными в виде поясов на наружной поверхности цилиндра

Решение дифференциального уравнения диффузии для цилиндра конечных размеров и аналогичных условий имеет вид [c.241]

V. Диффузия из цилиндра конечных размеров, радиус цилиндра R, высота 2Ri. [c.228]

Цилиндр конечных размеров с одним нагревателем, помещенным в плоскости, перпендикулярной продольной оси цилиндра (фиг. 25). Распределение температур в полом цилиндре будем рассматривать в предположении, что температура окружающей среды равна нулю, а термические коэффициенты постоянны. [c.57]

Фиг. 29. Толстостенный цилиндр конечных размеров с нагревателем, расположенным по всей наружной поверхности цилиндра

Тонкостенный цилиндр конечных размеров с конечным числом нагревателей на наружной поверхности (фиг. 28). В рассматриваемом случае теплоотдача происходит через внутреннюю полость и торец цилиндра. Термические коэффициенты постоянны. Температура окружающей среды равна нулю. [c.63]

Толстостенный цилиндр конечных размеров с нагревателем, расположенным по всей его наружной поверхности (фиг. 29). Составим уравнение теплового баланса для элементарного кольца [c.63]

Фиг. 13. Цилиндр конечных размеров, как тел образованное пересечением бесконечно длинного цилиндра диаметром О и бесконечно протяженной пластины толщиной Ь—28.

Фиг. 28. Тонкостенный цилиндр конечных размеров с несколькими поясными нагревателями на наружной поверхности

Толстостенный цилиндр конечных размеров с нагревателем, расположенным на всей его наружной поверхности. Остальные условия прежние. Решение данной задачи подобно решению задачи для бруса конечных размеров (фиг. 30). [c.66]

Цилиндр конечных размеров с нагревателями различной мощности, расположенными на его наружной поверхности. Метод расчета сводится к предыдущему случаю. Отличие будет заключаться [c.68]

В уравнении теплопроводности с тремя иезавиоимыми переменными, описывающем процессы в сплошном и полом симметричных цилиндрах конечных размеров, для получения значений переменных в опорных точках при симметричных решениях необходимо проинтегрировать систему из четырех обыкновенных дифференциальных уравнений. Значение температуры в любом числе произвольных точек определяется путем выполнения алгебраических операция с полученными переменными. [c.76]

Момент, действующий на единицу длины внутреннего цилиндра при вращении внешнего, может быть точно вычислен и притом довольно просто, для случая бесконечно длинных цилиндров, С большими трудностями и с рядом приближений он может быть вычислен для случая конечных цилиндров в бесконечной жидкости. Единственно же практически осуществимый случай — цилиндры конечных размеров в конечном сосуде — вообще не поддается расчету. [c.11]

Учитывая связь между критериями Pd н Ki [см. выражение (5-4)], получаем формулу для расчета коэффициента теплопроводности в случае, если на ограничивающих поверхностях цилиндра конечных размеров задан постоянный по плотности тепловой поток. [c.149]

Для цилиндра конечных размеров и шара тот же автор рекомендует соотношение [c.43]

Дифференциальное уравнение диффузии в цилиндр конечных размеров имеет вид [c.24]

Параллелепипеды, цилиндры конечных размеров и прямоугольные стержни можно рассматривать как тела, образованные пересечением соответственно трех взаимно перпендикулярных неограниченных пластин конечной толщины, цилиндра и пластины и двух пластин. [c.98]

Короткая заготовка, укладываемая на торец Двух- зонный Трехсторонний нагрев цилиндра конечных размеров в среде с линейно возрастающей температурой при ее равномерном (холодный посад) или параболическом (горячий посад) начальном распределении Трехсторонний нагрев цилиндра конечных размеров в среде с постоянной температурой при ее параболическом начальном распределении — [c.57]

Трехсторонний нагрев цилиндра конечных размеров в среде с постоянной температурой при ее параболическом начальном распределении [c.57]

Нагрев коротких круглых (колесных) заготовок, укладываемых иа торец, рассматривают как трехсторонний двухмерный нагрев цилиндра конечных размеров, образованного пересечением неограниченной пластины и неограниченного цилиндра. Методика определения температур в телах сложной формы описана в разд. 13.3.7, а эскиз цилиндра конеч- [c.57]

Расчет температурного поля в рулоне проводят по методике расчета полого цилиндра конечных размеров (см. 13.3.8). Расчет ведется для, нижнего рулона, который является самым отстающим в садке. [c.147]

Температуру наружной боковой поверхности рулона (пов считают равной температуре наружного витка посередине высоты рулона (точка 7 на рисунке цилиндра конечных размеров в табл. 13.7). В этой же плоскости (посередине высоты рулона) лежит наиболее отстающая точка. Поэтому при расчете рулона в осевом направлении необходимо определять относительную температуру только посередине высоты рулона, т. е. для середины пластины. [c.148]

Цилиндр конечных размеров при теплообмене только через боковую поверхность следует рассмотреть как бесконечный цилиндр, а такой же цилиндр, нагреваемый только с одного или двух торцов, — как бесконечную пластину. [c.188]

Рис. 4.27. К задаче о цилиндре конечных размеров

Эскизы бесконечной призмы, параллелепипеда и цилиндра конечных размеров с указанием точек и номеров рисунков, по которым могут быть определены относительные температуры в этих точках, даны в табл. 13.7. Указанные в таблице графики могут быть использованы для постоянной температуры окружающей среды и равномерного начального распределения температур в теле. [c.188]

Относительную температуру в полом цилиндре конечных размеров определяют как произведение относительных температур пластины расчетной толщины — формулы (13.67), (13.69), (13.71), (13.72)—и пластины, толщина которой равна половине высоты цилиндра при двустороннем симметричном нагреве или полной высоте при одностороннем нагреве. Значения относительных температур для полого цилиндра в радиальном направлении определяют при приведенных толщинах пластины. [c.190]

Эскиз полого цилиндра конечных размеров с указанием точек и номеров рисунков, по которым можно определить относительные температуры в этих точках, приведен в табл. 13.8. [c.190]

ЦИЛИНДР КОНЕЧНЫХ РАЗМЕРОВ [c.143]

Нахождение температурного поля цилиндра конечных размеров, когда температура его есть функция только трех переменных (времени, радиуса и координаты г), связано с решением дифференциального уравнения теплопроводности [c.144]

Исследование нэстациоыарных тепловых процессов в цилиндре конечных размеров с граничными условиями первого рода [c.43]

Наконец, проанализируем формулу (2-13) для случая, когда Т с = Т"с = Тс. При этих условиях общее решение (2-13) переходит в известное решение (2-1) для ограниченного цилиндра. Пусть, кроме того, В1/1 = В1л = = оо. В этом случае ограничивающие поверхности цилиндра конечных размеров должны поддерживаться при постоянной температуре Т с Т"с = ТсФТо. Тогда [c.36]

В 5-3 были получены расчетные формулы (5-28) — (5-34) для определения коэффициента температуропроводности при нагревании цилиндра конечных размеров с постоянной скоростью Ь. Эти формулы справедливы и для рассматриваемого случая, т. е. когда (7n = onst, так как в квазистационарном режиме условие = onst эквивалентно условию i7n= onst. [c.149]

Таким образом, полученные соотношения дают возможность рассчитать процесс непрерывного охлаждения (нагрева) монодисперсного материала в многосекционных аппаратах при различных условиях теплообмена с учетом внутреннего и наружного термических сопротивлений переносу теплоты между твердой и сплошной фазами. Аналогичные соотношения могут быть получены для частиц иной геометрической формы и их комбинаций (неограниченные пластины, цилиндр, иараллелепипеды, цилиндры конечных размеров). Для массовых расчетов и при выборе оптимальных режимов термообработки и размеров аппаратов целесообразно использовать ЭВМ. [c.213]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология