Теплопередача термическое сопротивление

Основная задача теплового расчета теплообменника заключается в установлении величины общего коэффициента теплопередачи /С, определяемого уравнением (6.2). Поскольку при определении /С термические сопротивления загрязнений г 1 оцениваются ориентировочно (см. табл. 7 приложения), частные коэффициенты теплоотдачи а допустимо рассчитывать по упрощенным формулам. Такой подход значительно упрощает методику инженерных расчетов теплообменной аппаратуры и облегчает программирование задач в случае их решения с использованием ЭВМ. [c.149]

Уравнение, применяемое для определения коэффициента теплоотдачи, как было отмечено ранее, выведено в предположении, что теплопередающая стенка является чистой. Если же поверхность покрыта тонким слоем органических или неорганических, вязких, твердых, растворимых, труднорастворимых или нерастворимых отложений, то тем самым создаются условия теплопередачи через составную многослойную стенку. При теплопередаче в этом случае термические сопротивления составных частей стенки складываются. К толщине металлической стенки, обладающей большой теплопроводностью, добавляется слой загрязнения или инкрустации. В большинстве случаев этот слой является тонким, но теплопроводимость его, однако, мала и лежит в пределах X = = 0,3 2,0 ккал/м час°С. Воздействие этих слоев на коэффициент теплопередачи при больших значениях коэффициентов теплопередачи значительно. Примером являются испарители, у которых инкрустация, выделяющаяся из упариваемого раствора, образуется почти всегда. В случае образования инкрустации необходимы специальные меры предосторожности и очистки поверхности во время работы. Характер этих мероприятий различен в зависимости от вида работы, производственных и иных условий. Исходная шероховатость поверхности благоприятствует осадке примесей и образованию инкрустации. Поверхность полированной трубки, в особенности хромированной, эмалированной или лакированной, обладает значительно более благоприятными свойствами. [c.158]

Коэффициент теплопередачи. Термическое сопротивление стенки трубы [c.371]

Кожухотрубчатые холодильники (ГОСТ 14244—69) используются в основном для доохлаждения потока после воздушных холодильников. Для приближенных расчетов рекомендуют следующие коэффициенты теплопередачи, в Вт/(м -°С), учитывающие низкое качество оборотной воды (термическое сопротивление воды [c.99]

В формуле (70) величина постоянной С зависит от направления теплового потока. В обычном промышленном теплообменном оборудовании ламинарный режим течения имеет место только в случае применения весьма вязких жидкостей. Вязкость таких жидкостей обычно сильно зависит от температуры. Вследствие этого в случае охлаждения слой жидкости, примыкающий к стенке и имеющий более низкую температуру, будет значительно более вязким и значительно более толстым, чем при нагреве, когда именно этот слой имеет наиболее высокую температуру. Следует иметь в виду, что примыкающий в стенке слой жидкости оказывает определяющее влияние на величину термического сопротивления, так как в непосредственной близости к стенке теплопередача может совершаться только благодаря теплопроводности. [c.57]

Эти величины вводятся в уравнение для расчета коэффициентов теплопередачи в качестве дополнительного термического сопротивления, т. е. [c.159]

Коэффициент теплопередачи теплообменника с перегородками без учета термического сопротивления стенки и загрязнений равен й = 9,7 ккал/м час °С. Если величина теплового сопротивления загрязнений поверхности нагрева — = [c.178]

Примем для расчета коэффициента теплопередачи по данным табл. 7 приложения следующие термические сопротивления со стороны азота (дымовые газы) г, =6-10 (м -К)/Вт со стороны пара (конденсат) — = 0,4-10 (м -К)/Вт. [c.165]

Коэффициент теплопередачи с учетом термического сопротивления отложений на поверхности нагрева — = 0,0006 равен [c.181]

Коэффициент теплопередачи от газожидкостной смеси к воде при суммарном термическом сопротивлении загрязненной стенки = 5,4-10 (см. табл. 9.9) будет [c.285]

Отложения на стенках вызывают увеличение термического сопротивления стенок и приводят тем самым к ухудшению теплопередачи к жидкости. Следствием этого является уменьшение отвода тепла и повышение температуры стенки в соответствующем месте. [c.268]

Для определения поверхности теплопередачи и выбора конкретного варианта конструкции теплообменного аппарата необходимо определить коэффициент теплопередачи. Его можно рассчитать с помощью уравнения аддитивности термических сопротивлений на пути теплового потока [c.20]

Для изучения процесса передачи тепла следует уяснить себе также понятие о термическом сопротивлении теплопередаче. Ве.ли- [c.60]

Тепловое состояние футеровки работающей печи — это результат распределения тепловой энергии в ней выражается оно определенным профилем температур, который является следствием теплового и температурного воздействия печной среды, исходных материалов и полученных продуктов на поверхность рабочей камеры, теплопередачи в футеровке, термического сопротивления футеровочных материалов, аккумуляции теплоты ими и температуры окружающей печь среды. Тепловое состояние футеровки отражает влияние всех процессов и явлений, протекающих в печах, подтверждая наличие единой химико-термической печной системы материал—среда—футеровка . [c.90]

Из основного уравнения теплопередачи и уравнения аддитивности термических сопротивлений следует, что [c.37]

Коэффициент теплопередачи для первого корпуса Ki определяют по уравнению аддитивности термических сопротивлений [c.90]

Согласно рис. 8.4 такое отклонение в " на 7,2 % при Л О и при оптимальных для каждого случая Ке приводит к увеличению приведенных затрат на 3,5 %. Однако при высокой доле сопротивления стенки по отношению к общему термическому сопротивлению теплопередачи (Л=1) подобное отклонение от в привело бы к возрастанию приведенных затрат до 15 % оптимальных. [c.149]

Здесь приведены три структуры расчета в порядке их упрощения. В первых двух предусмотрен расчет лишь тех температур стенок, которые необходимы для обеспечения требуемой точности определения коэффициента теплопередачи. Во всех трех структурах принято, что термическое сопротивление несущей поверхности R, известно (приведено в исходных данных либо рассчитано вне структур). [c.79]

Предложенный метод обеспечивает точный расчет теплопередачи через поверхности с двусторонним оребрением при любой форме и размерах ребер, наличии отложений на ребрах и несущей поверхности между ребрами, учете термических сопротивлений контакта между ребрами и несущими поверхностями. По учету значащих факторов и по структуре расчетов метол является наиболее общим из известных. Рассмотрим формальные условия вырождения метода для наиболее простых случаев (табл. 1). [c.82]

Реализация первых трех задач не представляет расчетных затруднений. Необходимые в расчетах уравнения просты и даны в любом курсе теплопередачи. Уравнения для расчета термических сопротивлений наиболее распространенных однослойных и многослойных стенок (плоской, цилиндрической, шаровой, произвольной форм) приведены в главе 5 (см. (5,40) —(5,43), (5,60) — (5,64)). Изоляция может рассматриваться также, как однослойная либо многослойная стенка заданной формы. [c.218]

Термическое сопротивление загрязнений Г(=1160 Вт/(м -К). Коэффициент теплопередачи конденсатора равен [c.83]

Общий коэффициент теплопередачи зависит от состояния грунта, глубины заложения газопровода, типа и состояния изоляции. Тепловые потери в зависимости от сезонов года изменяются циклически, хотя температура грунта на обычной глубине заложения трубопроводов изменяется в пределах 2—10° С. Значение коэффициента теплопередачи зависит от многих причин. На практике было установлено, что к близко к единице, но во многих случаях оно менее 0,25. Определить к более точно можно, только оценив тепловые потери через следующие сопротивления потоку тепла пленка потока, термическое сопротивление па границе поток—стенка , металлическая стенка, термическое сопротивление изоляции и грунта. Все эти сопротивления моншо охарактеризовать с помощью теплопроводности. Коэффициент теплопроводности Х для песка составляет 0,45, хотя для большинства горных пород он больше не менее, чем в четыре раза. Конечно, ничто не может быть лучше экспериментальных данных, однако для расчетов можно принимать к, равным 1,7 для заглубленных газопроводов. [c.169]

Так как процесс испарения жидкости из тонких пленок протекает весьма интенсивно н по мере уменьшения толщины пленки на границе пленка — пар коэффициент теплоотдачи ави стремится к бесконечности, то можно предположить, что основное термическое сопротивление передаче тепла сосредоточено в пограничном слое инертной жидкости, омывающей пузырек. В этом случае коэффициент теплопередачи между инертной жидкостью и испаряющимся пузырьком практически равен коэффициенту теплоотдачи на границе раздела инертная жидкость — испаряющийся пузырек, т.е. К [c.55]

Для решения задачи нужно принять ряд допущений, аналогичных принятым при рассмотрении процесса испарения. В этом случае, вследствие растворимости конденсата в окружающей пузырек одноименной жидкости, а также с учетом того, что скорость подъема пузырька существенно больше скорости изменения его радиуса, термическое сопротивление пленки конденсата процессу теплопередачи будет равно нулю. Иными словами, в качестве лимитирующего сопротивления процессу передачи тепла является сопротивление пограничного слоя жидкости, омывающей пузырек, и /С = а ар. Ограничивающим паровую фазу в пузырьке на всем протяжении процесса будет угол 2р = 2а. [c.71]

Значения коэффициента Кф неразрывно связано с коэффициентами авн, ан.п и термическим сопротивлением. При промышленных испытаниях без измерения температур стенки не удается совершенно строго разделить авн и ан.п, однако сопоставление расчетных и фактических данных дает возможность установить причину неудовлетворительной работы АВО. Примерное разделение Кф на авн и а .п возможно расчетом в том случае, если расчет по экспериментальным данным показал, что авн > > 5000 Вт/(м2 К), а термическое сопротивление близко к заложенному в расчет. Уменьшение расходов теплоносителей приводит к снижению значений Ивн и ссн.п, при этом сильное влияние на последний оказывает расход воздуха, так как общий коэффициент теплопередачи при правильно выбранной схеме обвязки АВО и секций практически полностью определяется теплоотдачей со стороны воздуха. [c.76]

Если в теплообменных секциях АВО увеличивается термическое сопротивление, снижается вн или ан.п, то взаимосвязь параметров un и 2 нарушается, изменяется и величина q. Характер распределения q = f(l) в полной мере отражает изменение плотности теплового потока по поверхности и дает возможность совместно с функцией 2 = /(/) определять границы зон (а, бис) при охлаждении, конденсации и переохлаждении продукта. Вместе с тем, плотность теплового потока q дает только количественную оценку работы зоны, секции или всего аппарата, не являясь в полной мере сравнительным параметром, если учитываются факторы, влияющие на теплопередачу. В отдельных случаях это может привести к неправильной оценке работы АВО. [c.84]

При обработке материала испытаний часто выявляется неравномерность распределения воздуха по теплообменным секциям, обусловленная особенностями конструкции, загрязнением наружной поверхности и деформацией оребренных труб. В этих случаях секции с различными значениями могут иметь одинаковые значения q и, более того, меньшему значению Vn будет соответствовать большая плотность теплового потока. Величина плотности теплового потока существенно не зависит от термического сопротивления теплопередачи внутри труб, что обусловлено образованием пленки конденсата или заливных зон внутри труб, уменьшением активной поверхности теплообмена, а также местным изменением вн. [c.84]

Для аппаратов и систем воздушного охлаждения, эксплуатируемых в режимах, близких к расчетным, задача повышения эффективности оборудования сводится к поддержанию работоспособности АВО с высоким коэффициентом использования в течение всего периода эксплуатации. Для этого необходима периодическая промывка оребренных поверхностей моющими растворами не менее 1 раза в год. Промывку осуществляют при остановленном вентиляторе по ходу и против движения охлаждающего воздуха с последующей продувкой сжатым воздухом или паром. При использовании группы аппаратов промывку проводят на режимах регулирования, когда имеется возможность остановить один из вентиляторов, не нарушая технологический процесс. Обычно промывку приурочивают к началу теплого периода года. Периодическая очистка оребренных поверхностей позволяет избежать значительного повышения аэродинамического сопротивления, снижения производительности вентилятора, уменьшения коэффициента теплопередачи /Сф и увеличения термических сопротивлений при загрязнении. [c.107]

При совпадении направления движения пара и пленки конденсата поверхностное трение между движущимся паром и пленкой приводит к ускорению течения пленки, ее толщина уменьшается, снижается термическое сопротивление, а коэффициент теплопередачи возрастает. При встречном движении пара и пленки конденсата в дефлегматоре коэффициент теплопередачи по сравнению с таковым в конденсаторе становится ниже. С уменьшением паровой нагрузки АВО коэффициент теплоотдачи вн снижается, но его уменьшение связано не с изменением скорости движения пара, а с относительным увеличением инертных примесей. [c.137]

Теплопередающая способность АВО может быть повыщена в результате совершенствования аэродинамической схемы, повышения расхода воздуха, что особенно эффективно при охлаждении жидких сред и парогазовых смесей с незначительной долей конденсирующихся компонентов. В существующих технологических установках скорости движения продукта в трубах АВО выбирают таким образом чтобы общий коэффициент теплопередачи определялся а . п и термическим сопротивлением отложений. При охлаждении жидких сред (например, воды) скорости составляют Уп = 0,85 — 1,15 м/с в аппаратах с коэффициентом увеличения поверхности ifi = 12 и v 1,35 — [c.148]

Наиболее распространенная неисправность в АВО —это загрязнение поверхностей теплообмена, создающее не только дополнительное термическое сопротивление теплопередачи, но и увеличивающее аэродинамическое сопротивление, что приводит к снижению общей производительности основного вентилятора и коэффициента теплоотдачи со стороны охлаждающего воздуха. [c.157]

Таким образом, получены расчетные зависимости для определения коэффициентов внутреннего и внешнего теплообмена. Для определения коэффициента теплопередачи необходимо рассчитать еще термическое сопротивление стенки реактора. Формулы для вычисления термических сопротивлений приведены ниже. [c.65]

Чтобы оценить влияние на коэффициент теплопередачи материала и толщины стенки, запишем [см. формулу (75)] выражение для термического сопротивления / т в виде [c.65]

Если для воздушных холодильников в схеме компримирова-ния синтез-газа расчетные коэффициенты теплопередачи находятся в пределах 22—30 Bт/(м K), то для холодильников технологического воздуха они составляют 8,5—15Вт/(м2-К), т. е. более чем в два раза ниже, хотя аппараты по своей конструкции и характеру движения теплоносителей одинаковы. Уменьшение значений коэффициента теплопередачи обусловлено теплофизическими свойствами теплоносителей, скоростями движения, термическим сопротивлением пленки конденсирующейся влаги. [c.26]

Величина, обратная коэффициенту теплопередачи, называется общим термическим сопротивлением R. Из уравнения (1.2) следует, что для плоской стенки [c.7]

Уравнение (4. 30) читается так термическое сопротивление теплопередаче равно сумме термических сопротивлений двух пограничных слоев и тердп1ческого сопротивления теплопередаче стенки. Из этого следует, что общее термическое сопротивление теплопередаче равно сумме частных. Если, например, стенка состоит из трех слоев толщиной 6 , 6. , 63, коэффициенты теплопроводности которых равны 1, Я-о, Яд, термическое сопротивление теплопередаче составит [c.60]

Простой подсчет по приведенным формулам показывает, что чем меньше термическое сопротивление для чистой поверхности, тем в большей степени оно повышается при загрязнении. Так, например, если для чистых керосиновых теплообменников к = 200 ккал/м -ч град и для чистых мазутных А = 80 ккал/м ч-град, то при одинаковой степени загрязнения обеих групп теплообменников и увеличении термического сопротивления слоя загрязнений в каждой из групц соответственно на 0,003 коэффициент теплопередачи керосиновых теплообменников снизится до А = 125 ккал/м ч град, для мазутных до А = 65 ккал/м ч град, т. е. для керосиновых снижение достигает 37,5%, а для мазутных — 19%. [c.61]

Пескоструйная очистка дает возможность достигнуть наиболее полной очистки тру б, в результате чего коэффициент теплопередачи восстанавливается до значений, соответствующих отсутствию термических сопротивлений, обусловленных загрязнениями. Сущность пескоструйной очистки заключается в обработке очищаемой поверхности взвесью песка в воздухе или воде, подаваемой с большой скоростью. Засасывание песка осуществляется эжекцнонными установками. [c.209]

Расчет теплопередачи через ре0рисхый элемент сводится к определению с заданной точностью коэффициента теплопередачи с учетом всех термических сопротивлений и температур на границах термических сопротивлений. Все эти неизвестные можно найти при решении приведенной ниже системы уравнений теплопередачи, теплоотдачи и теплопроводности [c.69]

Независимо от выбора искомой поверхности точность расчета коэффициента теплопередачи определяется совершенством учета всех термических сопротивлений. Коэффициенты теплоотдачи opi, аор2. ОПЬ оп2 обычно ЗЗВИСЯТ ОТ ТеМПератур стенок /opli /op2t /оп , оп2 которые в свою очередь неизвестны и могут быть найдены итерациями. Следовательно, уравнения (5,1)—(5,25) при- [c.70]

После определения а/ и скорости воздуха может бьггь найден коэффициент теплопередачи для выбранных пучков оребренных труб. Если необходимо учитывать термическое сопротивление отложений в трубах, то определяются действительные коэффициенты теплоотдачи. [c.344]

В работе Е. М. Рутгайзера в качестве модели испаряющейся капли [161 принята капля, окруженная паровой оболочкой. Последняя, по мнению Е. М. Рутгайзера, составляет основное термическое сопротивление процессу передачи тепла. Поскольку при дросселировании агента в испаритель возможно образование не только жидких, но и паровых, и двухфазных пузырьков, то суммарная поверхность контакта фаз существенно превышает поверхность теплопередачи. Таким образом в исследование вкралась ошибка, на которую указывали все авторы последующих работ [16]. [c.52]

Во всех перечисленных работах рассматривалась конденсация пузырька пара в однокомпонентной системе вода — водяной пар. В 1965 г. появилась работа С. Сидемана и др. [53] по конденсации пара в инертной жидкости (система нормальный пентан — вода). В работе приведен ряд установленных экспериментально закономерностей, касающихся изменения скорости подъема пузырька, его формы и коэффициентов теплопередачи. В частности, полученные значения коэффициентов теплопередачи в несколько раз меньше коэффициентов, соответствующих конденсации пузырька в однокомпонентной системе. Это, естественно, объясняется влиянием термического сопротивления слоя конденсата, нерастворимого в инертной жидкости. [c.71]

В установках депарафинизации и обезмасливания применяются кристаллизаторы как с поверхностными теплопередающими устройствами, так и с непосредственным смешением теплообмени-вающихся сред. Кристаллизаторы с поверхностным теплообменом получили болсс шИрокос примсиение. Они подразделяются на два основных типа труба в трубе и кожухотрубчатые. Для увеличения эффективности теплообмена в них используются скребковые устройства, которые обеспечивают очистку теплопередающих поверхностей и снижают сопротивление теплопередачи за счет уменьшения ламинарного слоя. В аппаратах смешения кристаллизация парафина происходит при прямом соединении холодного растворителя с нагретым сырьем. При этом создаются условия для образования развитой поверхности теплопередачи при незначительном термическом сопротивлении на границе раздела фаз. [c.379]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (2002) -- [ c.301 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Кн.1 (1981) -- [ c.312 ]

Тепловые основы вулканизации резиновых изделий (1972) -- [ c.147 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (1995) -- [ c.301 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология