Десорбция скорость при повышении температур

Методы интенсификации процессов абсорбции и десорбции зависят, в частности, от того, в какой области, диффузионной или кинетической, идет процесс. Если абсорбция протекает в кинетической области, т. е. сопровождается химическими реакциями, скорость которых меньше скоростей диффузии, то основными методами интенсификации являются обычные приемы увеличения скорости химических реакций повышение температуры, концентрации реагентов, давления, а также и применение катализаторов. Для ускорения абсорбционных процессов в диффузионной и переходной областях применяют иные методы в соответствии с иным характером движущей силы и коэффициента скорости процесса. Основными методами интенсификации этих процессов являются [c.163]

В. Регулирование температуры процесса как средство повышения движущей силы применяется главным образом в сорбционных и десорбционных процессах. Движущая сила процессов абсорбции, адсорбции, конденсации выражается как ЛС=С—С. Понижая температуру жидкой фазы, уменьшают парциальное давление паров газового (парового) компонента над ней, т. е. С, и соответственно увеличивают движущую силу ЛС и общую скорость процесса и. Снижение температуры в проточных аппаратах чаще всего достигается подачей жидкости, предварительно охлажденной в холодильниках. Применяют также холодильные элементы (трубы, змеевики), помещенные непосредственно в аппарате, или охлаждение стенок аппарата. Движущая сила процессов десорбции и испарения выражается как ЛС = С —С. Сдвиг равновесия и увеличение скорости этих процессов достигается повышением температуры жидкости перед подачей ее в аппарат (в теплообменниках, трубчатых печах и других типах нагревателей) или непосредственно в аппаратах горячими газами, острым или глухим паром. Одновременная регулировка температуры и давления позволяет увеличить движущую силу процесса за счет обоих составляющих. [c.68]

Из 9.1 следует, что скорость реакции (в) тормозится десорбцией водорода с поверхности угля, значит процесс газификации протекает в переходной области (глава VI) и может быть интенсифицирован факторами, ускоряющими как химическую реакцию (повышение температуры и давления), так и диффузию (увеличение скорости дутья и использование реакторов, конструкция которых обеспечивает максимальное развитие поверхности контакта фаз и их перемешивание). [c.211]

Важной характеристикой адсорбентов является активность (емкость), оцениваемая массой адсорбированного вещества, приходящейся на единицу массы адсорбента в условиях равновесия. Зависимость между активностью и парциальным давлением или концентрацией вещества в смеси при определенной температуре называют изотермой адсорбции (рис. 8). Одним из важных показателей, характеризующих процесс адсорбции и определяющих размеры аппарата, является скорость адсорбции, которая зависит от скорости трех стадий процесса подвода вещества к поверхности зерен адсорбента — внешняя диффузия перемещения вещества внутри зерен по порам адсорбента — внутренняя диффузия поглощения вещества поверхностью адсорбента. Скорость адсорбции обычно лимитируют внешняя или внутренняя диффузии или сразу обе стадии. Адсорбции способствует понижение температуры, а для газов — повышение давления. Удалению адсорбированных компонентов из адсорбента (десорбции) способствует повышение температуры и для газовых смесей — понижение давления. [c.22]

Уравнение (111.57) характеризует кинетику десорбции. Коэффициент пропорционален фактору Больцмана (111.53), который указывает на увеличение скорости десорбции с повышением температуры. [c.153]

Существуют и другие подходы к оценке эффективности противоизносного действия при граничном трении в присутствии химически активной среды. Так, на основании представлений об упруго-пластической деформации, вызванной трением, рассматриваются границы перехода от нормального процесса трения к повреждаемости. При этом связывают нагрузочный критерий (критическое давление Ркр) и температурно-скоростной критерий (критическая скорость скольжения Vкp, при которой происходит десорбция смазки, обусловленная повышением температуры). [c.246]

Глубина преврашения сырья при каталитическом крекинге регулируется объемной (или массовой) скоростью подачи сырья, а также зависит от температуры процесса и кратности циркуляции катализатора. Для увеличения глубины преврашения сырья повышение температуры должно сопровождаться увеличением объемной скорости. Как видно из табл. 7, с повышением температуры крекинга снижаются выходы кокса и тяжелого газойля, что объясняется усилением десорбции и удалением тяжелых паров с поверхности катализатора. При этом заметно возрастает выход газа при практически постоянном выходе светлых (суммы бензина и легкого газойля). [c.51]

При десорбции повышение температуры желательно, так как прп этом увеличивается скорость процесса и сокраш,ается расход десорбирующего агента. [c.258]

При постоянной конверсии сырья выход кокса с повышением температуры уменьшается, что обусловлено лучшими условиями испарения и десорбции промежуточных продуктов крекинга с поверхности катализатора. Выход кокса в зависимости от температуры при постоянной массовой скорости подачи сырья изменяется экстремально, проходя через минимум при разных температурах для различных видов сырья i[134]L Повышение выхода кокса после достижения определенной температуры обусловлено ростом скорости реакции и конверсии сырья. Температура минимального выхода кокса, тем выше, чем ароматизированнее и тяжелее крекируемое сырье. [c.147]

Весь каталитический процесс, осуществляемый на твердом катализаторе, можно разбить на пять последовательно протекающих стадий 1) диффузия молекул реагирующих веществ к поверхности катализатора 2) адсорбция молекул реагирующих веществ на катализаторе 3) химическая реакция 4) десорбция молекул продуктов реакции 5) диффузия молекул продуктов реакции с поверхности катализатора в жидкую или газовую фазу. Первая и последняя стадии называются диффузионными, остальные кинетическими. Все эти стадии могут идти с различными скоростями и скорость всего каталитического процесса лимитируется (определяется) его наиболее медленной стадией. При низких температурах диффузионные стадии не влияют на скорость катализа, так как они обычно идут быстрее кинетических процессов. Кинетические стадии (адсорбция, химическая реакция, десорбция) характеризуются невысокими значениями энергии активации и, следовательно, также идут с большой скоростью. С повышением температуры скорость диффузии растет медленнее, чем скорость химической реакции, и при высоких температурах диффузионные стадии лимитируют скорость гетерогенного катализа. [c.109]

Скорость десорбции, помимо турбулизации потоков и развития поверхности соприкосновения, можно увеличить приемами, обратными абсорбции, т. е. повышением температуры и уменьшением давления. [c.167]

СОд", 0,2 мг/л НаЗ 0,2 мг/л НаО. Десорбцию поглощенных углеводородов при этом производили, продувая слой газообразным азотом или этановой фракцией (содержание этана 92—9б%) с малой скоростью при постепенном повышении температуры путем теплообмена с внешним теплоносителем. Скорость подъема температуры составляла 3—4 °С в 1 мин. [c.347]

Опыты проводились при температуре 25 °С и объемной скорости 2500 ч"1. За момент проскока принимали повышение точки росы осушенного газа до —50 °С. Десорбцию осуществляли подъемом температуры слоя цеолита до 350 °С с одновременной продувкой сухим (точка [c.388]

Десорбция идет более полно и с большей скоростью при повышенной температуре и пониженном давлении. [c.208]

Если в процессе декарбонизации лимитирующей стадией является десорбция СОа из раствора, то скорость карбонизации определяется обратным процессом — скоростью абсорбции СО2. Как и при поглощении СО2 аммонизированным рассолом (см. гп. 7)-, скорость абсорбции СО2 содовым раствором при повьпиении температуры, с одной стороны, возрастает, так как увеличивается скорость реакции и уменьшается вязкость раствора, что облегчает подвод активного компонента — СО2 к поверхности контакта фаз, но, с другой стороны, снижается, так как уменьшается движущая си.па абсорбции — разность давлений СО2 в карбонизующем газе и над раствором. Эти 1Фа фактора, влияющие в противоположных направлениях, говорят о наличии оптимума для температуры карбонизации. Он находится в пределах 80—60° С. Первая температура относится к поступающему на карбонизацию раствору соды, в котором еще мало бикарбоната и равновесное давление СО2 невелико, вторая — к конечному карбонизованному раствору, в котором возросшее содержание бикарбоната начинает с повышением температуры заметно влиять на равновесное давление СО2 над раствором, а значит, уменьшать движущую силу абсорбции. [c.253]

На некоторых зарубежных установках при совместной очистке газа от НзЗ и СО2 для повышения температуры регенерации ири 1 атм (увеличение давления уменьшает скорость десорбции НзЗ из раствора) применяют раствор МЭА с добавкой диэтилен-гликоля (ДЭГ). При этом одновременно происходит осушка газа. Однако следует учитывать, что добавление ДЭГ к аминовым растворам приводит к увеличению поверхности теплообменной аппаратуры вследствие большей вязкости растворов и к усилению коррозии аппаратуры (теплообменники, кипятильники) вследствие повышения температуры регенерации, что вызывает необходимость применения аппаратуры нз нержавеющей стали 4-58 [c.246]

Особое значение имеют условия процесса — температура, давление, концентрация адсорбируемого компонента. С повышением температуры диффузионные процессы ускоряются и скорость адсорбции повышается до определенного предела, выше которого молекула адсорбата активируется за счет приобретения дополнительной энергии, вызванной подъемом температуры. Она преодолевает силы адсорбции, то есть происходит ее десорбция, удаление из полостей. [c.207]

Возможность использования карбоната калия для очистки газа от СО2 известна уже давно. В германском патенте, выданном еще в 1904 г., описывался процесс абсорбции СО2 горячим раствором карбоната калия с последующей десорбцией снижением давления без дополнительного нагрева [381. В результате изучения скорости абсорбции СО3 горячим раствором карбоната калия, проведенного в 1924 г. [39], было показано, что при повышении температуры с 25 до 75° С скорость абсорбции резко увеличивается. Исследования Горного Бюро США привели к созданию экономичного промышленного процесса одна из особенностей этого процесса была запатентована [c.99]

Эксперименты по изучению сквознопоточной десорбции проводили с различными видами сырья и при режимах работы установки, отличающихся расходом (0,6—1,2 кг/ч) перегретого до температуры 500—550 °С водяного пара, подаваемого на десорбцию, весовой скоростью циркуляции адсорбента (20—30 кг/ч) и температурой стадии десорбции (400—430 С) при неизменных параметрах стадии адсорбции. Показано, что отборы нормальных парафинов, равные десорбции в псевдоожиженном слое (при идентичных условиях стадии адсорбции), достигаются при значительно меньщем времени контакта вытеснителя с цеолитом. Положительное влияние на процесс сквознопоточной десорбции оказывают повышение температуры стадии десорбции и увеличение расхода вытеснителя. [c.186]

Адсорбция — экзотермический процесс и ей благоприятствует понижение температуры. При повышенных температурах ускоря— тся процесс обратный адсорбции — десорбция. При необратимой или труднодесорбируемой адсорбции регенерацию адсорбента про — иодят часто путем выжига адсорбированных компонентов. Значи — п ельное влияние на эффективность адсорбции оказывает вязкость сырья, которая определяет скорость диффузии адсорбируемых компонентов в поры адсорбента. Для понижения вязкости очищаемого продукта обычно применяют растворители (например, легкие нефтяные фракции) и повышают температуру процесса. [c.274]

Четкость выделения зон адсорбции зависит от природы разделяемой смеси и адсорбента, а также от условий проведения процесса температуры, давления, скорости подачи разделяемого потока. При хорошей дифференциации зон адсорбции появление компонентов в выходном потоке строго последовательно при этом говорят о хроматографическом разделении исходной смеси. В промышленных условиях хроматографического разделения, как правило, не происходит, такая цель и не ставится обычно решается задача извлечения из исходной смеси одного или нескольких целевых компонентов. В последнем случае процесс ориентируется на извлечение ключевого компонента — наименее сорбируемого из целевых. Появление ключевого компонента в выходном потоке является сигналом о необходимости прекращения процесса адсорбции. В силу обратимости процесса адсорбции адсорбированные компоненты можно удалить из слоя адсорбента, т. е. десорбировать. На процесс десорбции особое влияние оказывает повышение температуры слоя адсорбента и создаиие потока газовой (паровой) фазы — десорбирующего (регенерационного) потока. В результате осуществления процесса десорбции получают целевые компоненты в виде продукта и регенерированный (освобожденный от адсорбированного вещества) адсорбент. Слой адсорбента, таким образом, последовательно переходит из цикла адсорбции в цикл регенерации. Цикл регенерации, в свою очередь, подразделяется на стадию нагрева (собственно десорбция) и стадию охлаждения (снижение температуры слоя адсорбента до температуры адсорбции). В соответствии с этими стадиями адсорбционного процесса путем последовательного переключения перерабатываемого потока с одного адсорбционного аппарата на другой организуется непрерывный производственный процесс. [c.93]

Повышение каталитической активности цеолитсодержащего катализатора, температуры при одновременном увеличении массовой скорости подачи сырья и сохранении постоянной глубины превращения способствует десорбции промежуточных продуктов реакции уплотнения, обрыву цепной реакции зарождения и уменьшению инициированной. цепной реакции образования на активных центрах твердых полимеров кокса. По мере утяжеления сырья, роста его коксогенности требуется все большая интенсификация процесса путем одновременного повышения температуры и сокращения продолжительности контакта сырья с катализатором. При сохранении глубины процесса постоянной наблюдается уменьшение выхода кокса на 20-30% и повышение выхода остальных продуктов. На многих заводах каталитическому крекингу подвергают мазуты и гудроны, содержащие до 50 млн 1 металлов при температуре в низу лифт-реактора 600 С и продолжительности контактирования не более 2 с. Дальнейшая интен-сификаххия процесса сдерживается ростом доли реакций термического крекинга, выхода сухого газа и ослаблением реакций Н-переноса. Таким образом, можйо сделать вывод, что многие каталитические процессы можно интенсифицировать за счет подбора для каждой пары катализатор-сырье соответствующей глубины превращения, повышения температурь и сокращения времени контактирования сырья с катализатором. [c.101]

Десорбция путем отдувки газом, неадсороирующимся углеводороде м. Процесс аналогичен процессу десорбции с понижением давления, так как роль отдувочного газа сводится к понижению парциального давления паров десорбируемого вещества. Скорость отдувки возрастает с повышением температуры, скорости пропускания отдувочного газа и с понижением давления. Продувочный газ отделяют от продуктов процесса сепарацией или перегонкой. Примером неконденсирующегося отдувочного агента может служить природный газ, водород, азот, а конденсирую- [c.178]

Меньшее коксообразование с повышением тем пературы крекинга при одинаковой глубине превращения сырья отмечается многими авторами. По-В идимом у, это вызывается увеличением скорости десорбции и разложения адсорбированных углеводородов при высоких температурах. С повышением температуры время, необходимое для достижения заданной глубины крекинга, существенно уменьшается. Соответственно уменьшается щирина участвующей в процессе зоны в грануле катализатора. Это облегчает удаление продуктов десорбции и расщепления из гранул катализатора вследствие уменьшения длины пути диффузии. [c.116]

Существование этих двух типов участков по соседству друг с другом на одной и той же поверхности кажется маловероятным. Если бы во время этих опытов быстрая хемосорбция -сопровождалась медленным процессом разрыхления, то наблюдались бы те же явления. При повышении температуры происходила бы десорбция, которая привела бы к установлению несколько меньшей степени зaпoJrпeния, соответствующей новым условиям температуры и давления. Вслед за этой быстрой десорбцией происходило бы медленное поглощение газа вновь открывающимися капиллярами, которые были ранее закрыты во время процесса спекания ( стабилизации ). При этом малую скорость разрыхления можно отнести за счет энергии активации этого процесса, а не энергии активации самой хемосорбции. Более быстрое протекание десорбции по сравнению с медленной хемосорбцией означает, что теплота хемосорбции имеет меньшую величину, чем энергия активации процесса медленного поглощения. [c.154]

Изменением рассмотренных свойств можно регулировать избирательность катализатора. Однако во многих случаях катализатор может оказаться настолько активным, что при рабочих условиях процесса избирательность оказывается недостаточной. Стремление увеличить скорость реакции повышением температуры может привести к цепи нежелательных реакций, протекание которых трудно регулировать и которые в конце концов дезактивируют катализатор или значительно снижают выход целевых продуктов в резуль- тате образования побочных газа и кокса. Дезактивация катализатора может вызываться изменением самого катализатора например, при температуре около 760° С активная окись никеля на окиси алюминия превращается в неактивный алюминат никеля, происходит спекание катализатора и уменьшается его активная поверхность. Дезактивация может происходить также в результате действительной потери активного компонента, например вследствие испарения трехокиси молибдена М0О3 при температуре выше 650° С. Недостаточная скорость десорбции образующихся продуктов с поверхности катализатора дает такой же результат, как отравление, так как уменьшает эффективную поверхность катализатора и подавляет дальнейшее протекание реакции. Это явление можно в некоторой степени устранить повышением давления водорода, который способен вытеснять адсорбированные продукты с поверхности катализатора. [c.141]

Принципиальная схема адсорбционного метода очистки газов от окислов азота представлена на рис. 2.7. Аппаратурно на стадиях окисления N0 в N02, адсорбции N02 и его десорбции процесс реализуется с применением кипящего слоя. О масштабах установки могут дать представлсппе следующие цифры. При температуре слоя 12°С, высоте 9,7 см, скорости газов 0,12 м/с и содержании в них Н0г=0,5% за 1 мин 1 кг сорбента-силикагеля поглощает 1 г N 2. Повышение температуры до 40°С уменьшает поглощение в 2 раза. [c.66]

При постоянной конверсии сырья выход кокса с повышением температуры снижается, что объясняется лучшими условиями испарения и десорбции промежуточных продуктов крекинга с поверхности катализатора, однако это продолжается только до определенной температуры, выше которой начршается повышение выхода кокса за счет увеличения скоростей реакций и конверсии сырья. [c.46]

Десорбер располагается в нижней части реактора. Для отпаривания катализатора от углеводородов (продуктов реакции), в нижнюю часть десорбера через специальное устройство — барботер — подается водяной пар, который движется навстречу опускающемуся из реактора закоксованному катализатору. Полнота от-парки катализатора от углеводородов — очень важный фактор, так как недесорбированные продукты крекинга потребляют при своем сжигании много кислорода, и тем самым способствуют повышению температуры в регенераторе. Зона десорбции обычно имеет каскадные тарелки, которые обеспечивают лучший контакт катализатора и пара и улучшают отнарку. Скорость водяного пара определяется условиями процесса отпаривания и конструкцией десорбера. Расход пара в зону десорбции составляет [c.74]

Смотреть страницы где упоминается термин Десорбция скорость при повышении температур: [c.80] [c.529] [c.300] [c.540] [c.80] [c.535] [c.144] [c.71] [c.44] [c.163] [c.32] [c.102] [c.413] [c.228] [c.189] [c.26] [c.595] [c.256] [c.55] [c.26]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология