Вакуум оптимальный при выпарке

В условиях гидролиза сахара соляной кислотой и вакуум-выпарки гидролизатов явное преимущество по коррозионной стойкости принадлежит сплаву 4201. Как было показано выше, чистый титан в этих условиях подвержен сквозному разрушению. Повышение коррозионной стойкости титана в соляной кислоте при повышенных температурах достигается путем легирования молибденом. Выбранная композиция сплава 4201 (с 30—32% Мо) отвечает оптимальному составу сплава. При более низком содержании молибдена уменьшается коррозионная стойкость, при более высоком—ухудшаются пластические характеристики, хотя коррозионная стойкость значительно повышается. Так, титановый сплав с 20% Мо стоек при кипении в соляной кислоте концентрацией не более 15% [20, 25, 33], в то время как сплав с 30—40% Мо стоек в 20—26% НС1 [18, 20, 21]. Скорость коррозии различных сплавов системы титан — молибден в зависимости от концентрации соляной кислоты приведена на рис. 18.7. [c.427]

В соответствии со сказанным оптимальный режим многокорпусной выпарной установки заключается в выполнении ею технологических функций, в частности достижении требуемой конечной концентрации раствора и получении необходимого количества вторичных паров требуемых параметров для нужд тепловой аппаратуры при минимальном расходе греющего пара на первый корпус установки. Это достигается соблюдением заданной кратности испарения и правильности отбора вторичных паров из отдельных корпусов согласно расчету. Обычно минимальный расход греющего первый корпус острого пара бывает при максимально возможном в данных условиях отборе из корпусов, находящихся ближе к концу выпарной станции при выпарке под разрежением. Что касается начальной и конечной температур, определяющих производительность выпарной станции, работающей под разрежением, то они определяются поддержанием нормального давления пара, греющего первый корпус, что обычно зависит от нормальной работы парового двигателя и котельного агрегата, и поддержанием надлежащего вакуума на последнем корпусе, обусловливаемого правильной работой конденсаторной установки. [c.342]

При пуске установки важно вакуум в четвертом аппарате повышать медленно и постепенно, чтобы не образовался перегрев жидкой фазы и не происходило мгновенного выброса концентрата. Параметры разработанного оптимального режима выпарки приведены в табл. 2. [c.222]

Таким образом, переход от одиночного выпарного аппарата к многокорпусной батарее позволяет уменьшить расход греющего пара. Однако с увеличением числа корпусов возрастает стоимость аппаратуры и эксплуатационные расходы (на создание вакуума, ремонт и т. д.). Поэтому при проектировании многокорпусной выпарки оптимальное число корпусов для каждых конкретных условий определяется на основании технико-экономических расчетов, т. е. путем сопоставления экономии расходов греющего пара и экономии амортизационных и эксплуатационных расходов. Следует также помнить, что в реальных условиях общая разность температур между греющим паром, поступающим в первый корпус, и соковым паром, уходящим из последнего корпуса, должна быть уменьшена на величину вредных температурных потерь, которые складываются 1) из депрессионных потерь, обусловленных понижением давления пара над раствором по сравнению с чистым растворителем при 253 [c.253]

Автоматизация I ступени выпарки осуществлена с помощью оптимального вакуума, поддерживаемого в аппарате. [c.462]

На новых предприятиях предусмотрена выпарка крепкого щелока до 50% МагЗ в вакуум-выпарных аппаратах с выносной греющей камерой., и принудительной циркуляцией (с последующей выпаркой до 65% в уварочных котлах). Наибольшее значение коэффициента теплопередачи в вакуум-аппаратах /С=1000— 1100 ккал (м -ч-град) достигается при следующих условиях вакуум в сепараторе г = 550—600 мм рт. ст., температура греющего пара in = 127—128°, температура кипения щелока 4=114—122. Если аппарат выполнен из углеродистой стали, то для замедления коррозии лучше вести выпарку до 55% ЫагЗ (при = 138—143°, г = 500—550 мм рт. СТ. и 123—130°, К = 800—900 ккалЦм чХ Хград). Опытами на модели вакуум-выпарного аппарата показана возможность одностадийной упарки щелока от 30 до 65—72% ЫагЗ, что позволит отказаться от выпарных котлов в качестве оптимальных рекомендуются /к = 164—167° (пар с избыточным Давлением 6—6,5 ат), г 500—550 мм рт. ст., = 145—152°, при этом /С=800—1000 ккал м Ч-град). Существенной инкрустации греющей поверхности не наблюдалось. [c.489]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология