Легирование молибдена

Стойкость против ПК ферритных сталей в морской воде становится удовлетворительной только при содержании хрома > 25 % и обязательно при легировании молибденом. При этом наблюдается существенное облагораживание пит и реп (табл. 1.30). [c.106]

Свойства и применение. Применяется для изготовления сварной химической аппаратуры теплообменников, емкостей, реакторов, трубопроводов, арматуры преимущественно в восстановительных средах. По коррозионной стойкости успешно используется в качестве заменителя аустенитных хромоникелевых нержавеющих сталей, легированных молибденом, в производствах капролактама, карбамида, фосфорной, серной и уксусной кислот, сульфата аммония и др, Предел применения от —40 дс 4-300 С [c.323]

Ферритные хромистые стали используют также в качестве жаростойких материалов, которые в зависимости от содержания хрома могут работать при температурах до 1050° С. Жаростойкость повышается с образованием защитного окисного слоя СггОз. Жаростойкость хромистых сталей с 12% Сг, дополнительно легированных молибденом, никелем, ванадием и др., находится на уровне примерно 600° С. [c.33]

Кремнистые чугуны, содержащие 14—16% кремния, особенно стойки в серной и азотной кислотах. Кремнистые чугуны, дополнительно легированные молибденом, в определенной мере пригодны и для работы в соляной кислоте. Отливки из чугуна с 10% кремния можно обрабатывать только шлифованием. Для чугунов характерна повышенная склонность к растрескиванию при механических и тепловых ударах. [c.35]

Ножевое поражение возникает на границе между швом и основным металлом в стабилизированных нержавеющих сталях, в том числе и легированных молибденом. К этому виду поражения могут вести несколько механизмов. Однако в настоящее время проблема ножевой коррозии стала несколько менее актуальной благодаря распространению сталей с особо низким содержанием углерода. [c.119]

Нержавеющие стали в морской воде прн достаточно сильной аэрации обладают высокой стойкостью к общей коррозии, о.лнако склонны к сильной местной коррозии, особенно в застойных зонах, ограничивающих аэрацию. Различные марки нержавеющих сталей довольно сильно различаются по скорости развития местной коррозии. Наиболее устойчивы хромоникелевые стали аустенитного класса, допо.лнительно легированные молибденом, а наиболее подвержены местной коррозии простые хромистые стали. В спокойной морской воде нержавеющие стали, не легированные молибденом, не имеют преимуществ перед углеродистыми сталями по склонности к местной коррозии. Однако в быстродвижущей-ся морской воде местная коррозия углеродистой стали будет возрастать а коррозия нержавеющей стали — значительно снижаться. Так, максимальная скорость образования питтинга на стали марки 1X18Н9 в спокойной морской воде была около 1,85 мм/год, в то время как при скорости движения морской воды 1,2—1,5 м/с развитие местной коррозии снижалось до 0,09 -0,1 мм/год. [c.19]

Высокопрочные титановые сплавы системы Т —А1 при содержании алюминия более 5 % могут быть подвержены коррозионному растрескиванию при наличии концентратов напряжений в водных растворах хлоридов. Склонность к растрескиванию устраняется комплексным легированием молибденом и вольфрамом и оптимальными режимами термообработки (закалка с 900—950 С). Сопротивление коррозионному растрескиванию снижается при наличии в сплавах кислорода и водорода. Положительное влияние оказывают легирование никелем около 2 % и палладием около 0,2 %, наличие в сплавах небольшого количества р-фазы. [c.76]

Легирование молибденом повышает длительную прочность чугуна. Сплавы удовлетворительно обрабатываются резанием и свариваются, термообработка не изменяет их структуру. [c.48]

В растворах соляной кислоты любых концентраций полностью устойчивы тантал (до температуры кипения) и молибден (только при комнатной температуре). Железокремнистые сплавы, содержащие более 14,5% кремния, применяются при комнатной температуре в кислоте любой концентрации сплавы, легированные молибденом (3% Мо), отличаются стойкостью в 30%-ном растворе соляной кислоты до 65 °С. [c.104]

Легирование молибденом расширяет температурный интервал образования немагнитной а-фазы (700—950 °С после выдержки 1 ч) и ускоряет процесс распада б-феррита по схеме б у + а, сопровождающийся снижением намагниченности насыщения, пластичности и ударной вязкости закаленной стали. [c.24]

Молибден. Молибденом обычно легируют хромоникелевые коррозионно-стойкие стали для увеличения их способности к само-пассированию и повышению коррозионной стойкости в неокислительных и слабовосстановительных средах. Часто молибденсодержащие стали применяют в средах, вызывающих МКК. В стали, легированные молибденом для сохранения аустенитной структуры (молибден-ферритообразователь), вводится повышенное количество никеля. На каждый 1 % Мо вводится дополнительно 1,7 % Ni. [c.55]

Перлитна.ч, легированная молибденом. [c.124]

Перлитная, легированная молибденом и хромом Ферритная, легированная хромом и молибденом Аустенитная, легированная хромом и никелем [c.124]

Ионное легирование молибденом благоприятно влияет также на коррозионную стойкость алюминиевых сплавов, в частности высокопрочного сплава 7075-Т5, содержащего А1, 2п, Мд, Си. При этом происходит увеличение электродного потенциала сплава на 0,5 В и потенциала пробоя на 100 мВ в 0,025 М растворе сульфата натрия, содержащем 250 мг/л хлорид-ионов, т. е. стойкость сплава повышается относительно как общей, так и локальной коррозии. [c.134]

Сплавы, обладающие более устойчивой пассивностью, особенно в присутствии ионов хлора, например нержавеющие хромоникелевые стали аустенитного класса, легированные молибденом, например сталь марки Х18Н12МЗТ, а также титан и хром обладают высокой стойкостью к щелевой коррозии. Благодаря высокой стойкости хрома можно рекомендовать хромовые покрытия для зацщты от щелевой коррозии. [c.207]

Величины токов пассивного состояния для аустенитных стапей, легированных молибденом, практически одинаковы, но ниже, по сравнению со сталью X5 гNiTi2б.б. [c.5]

Исследованы структура и свойства белого чугуна при содержании 0,17—0,49% Мо, Легирование молибденом приводит к увеличению количества полей трооститообразного эвтектоида с включениями вторичного цементита. Строение — дендритное. Структурносвободный цементит имеет вид вытянутых разорванных участков. Небольшое количество эвтектики крупного строения. [c.75]

Чистый ниобий пригоден (скорость коррозрш менее 0,1 мм/год) для работы в кипящей серной, соляной и фосфорной кислотах с конценгра-Щ1ей 20% при меньшей концентращ1и кислоты возможно введение в ниобий до 20 мас.% Т1 или V. Необходимая стойкость ниобия, например в серной кислоте, достигается при его легировании молибденом. Таким образом, приведенные в табл. 16, 17 данные позволяют выбрать для работы в серной, соляной и фосфорной кислотах соответствующий сплав как на базе системы Та—КЬ, так и на базе других систем. [c.84]

Молибден. Улучшая технологичность аустенитных материалов при сварке и общую коррозионную стойкость, молибден повышает их склонность к КР. Еще более отрицательный эффект получается при одновременном легировании молибденом и марганцем. Молибден оказывает отрицательное влияние на стойкость аустенитных сталей против КР уже с сотых долей процента. Влияние молибдена, иногда, может быть снивелировано положительным влиянием углерода или других легирующих элементов (никеля, меди). [c.72]

МИСТЫХ сталей. Широкое применение в отечественной и зарубежной практике получили стали с 3-6% хрома, дополнительно легированные молибденом, вольфрамом, ванадием, ниобием, титаном. Введение этих элементов повышает водородостойкость стали. Однако в настоящее время имеется еще недостаточное количество данных об их стойкости в сфеде водорода. [c.156]

Легирование молибденом приводит к заметному ухудшению коррозионной стойкости сталей и сплавов в зоне конденсации N204. Введение до 3 % молибдена способствует появлению склонности к МКК и КР такое же действие оказывает снижение содержания хрома при одновременном повышении содержания никеля или марганца до 14 %. [c.281]

Из уравнения (209) видно, что разность результирующих потоков у поверхности нагрева и у ограждающей поверхности будет тем больше, чем больше коэффициент отражения (р ) ограждающей поверхности. Чем больше рк, тем меньше расход тепла с охлаждающей водой, поэтому для рефлекторных печей состояние отражающей поверхности имеет решающее значение. Относительно низкая температура отражающей поверхности нужна для сохранения высокого коэффициента отражения (ом. рис. 150). Хотя в принципе возможны н пламенные рефлекторные печи, если окажется практически целесообразным, тем или иным способом (например, с помощью электрического поля) не допускать непосредственного контакта плам ени с отражающей поверхностью [147], но практически пока нашли применение только рефлекторные электрические печи сопротивления (см. рис. 199). Пользуясь тем, что в безокислительной среде уменьшение коэффициента отражения р для некоторых сплавов происходит медленно, рефлекторные печи можно делать с малым внешним охлаждением при услоени, если ограждающая поверхность будет состоять из поставленных друг за другом отражающих экранов (см. рнс. 199, б). Так, существуют вакуумные печи [216] для термообработки, экраны которых выполнены из стали, легированной молибденом и танталом. Вполне понятно, что чем больше вакуум, тем лучше работают указанные печи, если только не происходит испарения легирующих элементов в вакууме. [c.341]

Процесс протекает при температуре 175-190 °С и давлении 20 МПа. Хромистые нержавеющие стали различных марок непригодны для изготовления основных аппаратов. Наибольшую стойкость имеют стали, легированные молибденом и хромникельмолибденовомедные стали. Важным фактором для повышения коррозионной устойчивости является тщательная очистка газов от сероводорода и дополнительное введение в систему кислорода в количестве 0,5-1,0 об.% от содержания СО2. В табл. 6.3 приведены данные по скорости коррозии материалов в условиях синтеза СО(КН2)2- [c.169]

Высокой жаростойкостью обладают также хромоникелевые, хромоникельмарганцовые и хромомарганцовые стали аустенитного кла.сса, иногда дополнительно легированные молибденом, вольфрамом или ванадием для повышения сопротивления ползучести. [c.349]

В сталях, легированных молибденом (типа 316L, 317L), содержание азота 0,22% обеспечивает стойкость против ПК в среде 0,6 М Na I (рНЗ за счет добавки H I, 40 °С), определяемой методом царапания. [c.81]

Следует отметить, что высокие значения Е ит имеют стали, которые можно считать умеренно легированными по сравнению с никелехромомолибденовыми сплавами типа инколой и хастелой. Повышение стойкости против ПК стали типа Х17Н13 достигнуто легированием молибденом до 5 % и азотом ( 0,3 %) [1.65]. [c.101]

Эффект от легирования молибденом ферритных сталей в пределах 1—2 % в наибольшей степени проявляется в составах с высоким содержанием хрома (табл. 1.29, рис. 1.80). Совместное легирование стали Х19 небольшими количествами (- 0,5 %) молибдена, меди и ниобия обеспечивает значительное преимущество получаемого состава перед Х17 и Х17Т (рис. 1.81). [c.104]

Легирование молибденом повышает общую коррозионную стойкость аустенитных сталей в хлоридных средах, в том числе заметно возрастает устойчивость против питтинговой коррозии. Однако введение до 2—3 % Мо снилоет устойчивость сталей с 12—40 % N1 против КР в кипящем 42—45 %-ном растворе М С1а и в хлоридсодержащих водных средах при высокой температуре. Отрицательное влияние отмечается уже при незначи-телыюм, примесном количестве молибдена. [c.125]

В отечественной практике применяется коррозионностойкий сплав марки ХН40МДТЮ (ЭП543) аустенитного класса на железохромоникелевой основе с дополнительным легированием молибденом и медью для повышения коррозионной стойкости, а также титаном и алюминием, вызывающими упрочнение за счет процессов дисперсионного твердения [2.35]. Сплав имеет следующий химический состав, % (мае.) С < 0,04 81 < 0,8 Мп < 0,8 Сг 14—17 N 39—42 Мо 4,5—6,0 Т 2,5—3,2 А1 0,7—1,2 Си 2,7—3,3 3 < 0,020 Р < 0,035. В прутках диаметром 50— 190 мм сплав после закалки с 1050—1100 °С, охлаждения на воз- [c.162]

Стойкость к питтинговой коррозии в Присутствии хлорид-анионов аустенитных нержавеющих хромо-никелевых сталей может быть увеличена ионным легированием молибденом (2— 3%). При добавлении 2,5% молибдена в сталь Fe- r (15)-Ni(13) потенциал пробоя в 0,1 М растворе Na l увеличивается на 0,4 В. [c.133]

Легирование молибденом повышает стойкость алюминия также к питтинговой коррозии. Об этом свидетельствует сдвиг потенциала пробоя легированного алюминия в положительную область значений более чехм на 200 мВ в растворе, содержащем 1 г/л хлорид-ионов. [c.134]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология