Коэффициент теплопередачи, значения

Для ориентировочной проверки расчета или для предварительного определения коэффициента теплопередачи можно использовать значения коэффициента теплопередачи к, указанные в табл. 41 и 42. [c.160]

При определении размеров поверхности теплообмена с помощью уравнения Q = РкМ расчет коэффициента теплопередачи производится по формулам, приведенным в предыдущих главах. Все эти формулы содержат выраженные в безразмерных единицах величины, характеризующие свойства теплоносителей. Теплофизические константы веществ зависят от температуры и давления. В большинстве случаев значения теплофизических констант, приведенные в таблицах, даются для отдельных тем ператур, при которых эти значения были получены в опытах. Простая интерполяция или экстраполяция этих данных возможна лишь в случае линейной (или почти линейной) зависимости от температуры, что имеет место,- например, при использовании данных по плотности, удельной теплоемкости и удельной теплопроводности. [c.164]

Ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи к для трубчатого змеевика в сосуде с мешалкой могут быть приняты по следующей таблице. [c.199]

Значение коэффициента теплопередачи, в Вт/(м2.°С), при различных условиях конденсации и охлаждения [c.104]

Уравнение, применяемое для определения коэффициента теплоотдачи, как было отмечено ранее, выведено в предположении, что теплопередающая стенка является чистой. Если же поверхность покрыта тонким слоем органических или неорганических, вязких, твердых, растворимых, труднорастворимых или нерастворимых отложений, то тем самым создаются условия теплопередачи через составную многослойную стенку. При теплопередаче в этом случае термические сопротивления составных частей стенки складываются. К толщине металлической стенки, обладающей большой теплопроводностью, добавляется слой загрязнения или инкрустации. В большинстве случаев этот слой является тонким, но теплопроводимость его, однако, мала и лежит в пределах X = = 0,3 2,0 ккал/м час°С. Воздействие этих слоев на коэффициент теплопередачи при больших значениях коэффициентов теплопередачи значительно. Примером являются испарители, у которых инкрустация, выделяющаяся из упариваемого раствора, образуется почти всегда. В случае образования инкрустации необходимы специальные меры предосторожности и очистки поверхности во время работы. Характер этих мероприятий различен в зависимости от вида работы, производственных и иных условий. Исходная шероховатость поверхности благоприятствует осадке примесей и образованию инкрустации. Поверхность полированной трубки, в особенности хромированной, эмалированной или лакированной, обладает значительно более благоприятными свойствами. [c.158]

Дальнейший расчет теплообменного устройства производится с учетом принятой конструкции теплообменника, структуры потоков теплоносителей, величины коэффициента теплопередачи. Значения тепловых потоков определяются согласно зависимостям [c.100]

Замеренные значения коэффициента теплопередачи Ь к нагреваемой жидкости, перемешиваемой в сосуде с греющей рубашкой, обогреваемой насыщенным паром [c.46]

Исходя из коррозионной способности среды, насыщенный раствор МЭА направляют в трубное, а регенерированный раствор — в межтрубное пространство теплообменника. Аппарат выполняется в соответствии с требованиями ГОСТ 14246—69, категория исполнения Б. При таком материальном оформлении аппарата можно применять трубки трубного пучка диаметром 20 мм, располагая их по квадрату. Для уменьшения коррозии принимают относительно невысокие скорости потока в трубном пространстве (0,5—0,8 м/с), чтобы потери напора были оптимальны даже при четырехходовой но трубному пространству конструкции и сдвоенном расположении аппаратов. При этом длина трубок трубного пучка составляет 6000 мм. Диаметр аппарата выбирают при линейных скоростях потоков в трубном пространстве 0,5—0,8 м/с, а в межтрубном — не ниже 0,3 м/с. Площадь поверхности теплопередачи рассчитывают на основании практических значений коэффициента теплопередачи — для рассмотренных условий 290—350 Вт/(м -°С). [c.89]

Замеренные значения коэффициента теплопередачи к к охлаждаемой в сосуде с охлаждающим змеевиком жидкости [c.48]

Таким образом, чтобы рассчитать необходимую для проведения теплового процесса поверхность теплопередачи, нужно помимо движущей силы А/ р определить коэффициент теплопередачи, значение которого зависит от ряда факторов, в том числе от вклада в общую скорость процессов переноса теплоты скоростей отдельных видов переноса-теплопроводности, теплового излучения, конвекции. [c.267]

Уравнение (6.57) получено для охлаждения газов, насыщенных парами воды, при начальной температуре не более 50—80°С, в интервале скорости 1—3 м/с. Поскольку в опытах не изменялись величины Оа, г, а, то достоверным результатом из безразмерного соотношения (6.57) следует считать пропорциональность коэффициента теплопередачи значению скорости газа и высоте пенного слоя К ЫгЯ -зз. Другие экспериментальные данные приводят к показателям степени при Мг в диапазоне от 0,7 до 1,0. [c.139]

Влияние отложений на стенках труб на теплоотдачу для газов обычно оказывается менее существенным, чем для воды, вследствие более высокого теплового сопротивления газового пограничного слоя по сравнению с сопротивлением пограничного слоя воды. Однако отложения пыли или сублимирующих материалов, таких как оера, могут значительно ухудшить теплообмен между газом и стенкой. Трубы могут загрязняться также различными твердыми отложениями, получающимися при переработке нефти, что приводит к уменьшению коэффициента теплопередачи значения коэффициентов отложений приводятся в гл. 8. Если на заводах с таким производством работа змеевиков в начале кампании характеризуется высокой теплоотдачей, то к ее концу в них появляются отложения, которые обычно удаляют механическим путем. Заниженный по сравнению с рассчитанным для чистой поверхности коэффициент теплоотдачи получается для некоторых минеральных масел, дающих на охлаждаемой поверхности отложение слоя воскообразного вещества. [c.306]

Для предварительных расчетов теплообменников блока стабилизации рекомендуемое значенпе коэффициента теплопередачи составляет 230—350 Вт/(м -°С) для упомянутых выше значений скоростей потоков. [c.90]

Таким образом, для вычисления коэффициента теплопередачи необходимо определить величины, характеризующие k, т. е. значения частных коэффициентов теплоотдачи аь аг, а также 6 и При теплопередаче через многослойные стенки необходимо знание толщины и теплопроводности всех слоев. [c.154]

Опыт и учет производственных условий имеют большое значение при проектировании и расчете теплотехнического оборудования в некоторых случаях они являются даже решающими. Часто практические значения коэффициентов теплопередачи и показатели теплообмена оборудования, находящегося в эксплуатации, в значительной степени отличаются от теоретических значений или [c.7]

При значительно отличающихся друг от друга значениях коэффициентов теплоотдачи а необходимо возможно точнее установить величину меньшего коэффициента, так как в этом случае от него в основном зависит точность определения коэффициента теплопередачи к. [c.155]

В общем определить заранее изменение коэффициента теплопередачи в зависимости от применения того или иного материала или от наличия тех или иных загрязнений нельзя. В одних случаях можно практически пренебречь влиянием свойств материала теплопередающей стенки или загрязнением, в других случаях эти факторы имеют большое значение. [c.156]

Для удачного задания величины а необходимо обладать достаточными навыками расчета. В этом случае можно. воспользоваться также значениями коэффициентов теплопередачи, приведенными в табл. 41 и 42. [c.165]

Расчет коэффициента теплоотдачи а и коэффициента теплопередачи к предполагает, что теплообмен происходит через идеальные поверхности и что известны точные значения соответствующих теплофизических характеристик веществ. Однако в действительности качество поверхностей не является идеальным и теплофизические константы точно не известны. В результате этого в тепловых расчетах теплообменника имеется известная неуверенность, которая, однако, не должна привести к тому, чтобы расчет рассматривался как предварительный, или чтобы в основу его были положены большие коэффициенты запаса. [c.166]

Значения коэффициента теплопередачи для чистой поверхности примерно соответствуют тем же значениям у конденсаторов паровых турбин. [c.173]

Расчет коэффициентов теплоотдачи производится по аналогии с предыдущим случаем. Ниже приведены значения коэффициента теплопередачи к, полученные в производственных условиях при обогреве сосуда насыщенным водяным паром. [c.192]

При ориентировочном расчете нагревателя, изображенного на фиг. 97, можно принять следующие значения коэффициента теплопередачи к (в трубки подается водяной пар или горячая вода) при свободном движении газа /г = 4ч-10 ккал/м час °С, при вынужденном движении газа перпендикулярно трубкам /г=10-ь40 ккал/м час °С. [c.203]

При ориентировочных расчетах значения коэффициента теплопередачи можно брать из следующей таблицы [c.206]

Для того чтобы достичь максимального значения коэффициента теплопередачи, следует стремиться к тому, чтобы значения а по [c.207]

В результате этого даже при большой скорости теплоносителя, движущегося внутри трубок. многоходового теплообменника, значение коэффициента теплопередачи к не является достаточно высоким. [c.218]

При предварительном расчете спирального теплообменника можно при теплообмене между двумя жидкостями принимать значения коэффициента теплопередачи k = 600 2000 ккал/м час °С [c.223]

При измерениях, произведенных после 3000 час. работы теплопроизводительность теплообменника понизилась на 50% по сравнению с производительностью в начале испытаний. Причиной ухудшения коэффициента теплопередачи является инкрустация толщиной 0,3—0,4 мм. Если в формулу для расчета коэффициента теплопередачи ввести значения толщины инкрустации при теплопровод- [c.228]

Значения коэффициентов теплопередачи были определены при помощи измерений на отдельном элементе блока и на собранном блоке теплообменника площадью Р = 0,87 м . Длина стороны блока была равна 225 мм, диаметры проточных каналов в плите и в блоке составляли 9,5 мм, а толщина промежуточной перегородки была равна 1,6 ми. Результаты проведенных измерений представлены в табл. 48 и 49 [c.230]

Определение коэффициента теплопередачи в данном случае вызывает значительные трудности. Результат зависит от правильности выбора определяющих факторов, что весьма сложно из-за того, что значения физических констант меняются в процессе сушки. Наиболее точным способом определения теплопередачи в данном случае является эксперимент. [c.248]

Таким образом, чтобы рассчитать необходимую для проведения теплового процесса поверхность теплопередачи, пужпо помимо движущей силы определить коэффициент теплопередачи, значение которого зависит [c.5]

Если для предварительной оценки принять для коэффициента теплопередачи значение Ао=0,5аводы, то <7л 3275(393—323) =22,1 Ю Вт/м . [c.184]

Примечание. Значения коэффициента теплопередачи приведены с учетом тернического сопротивления, равного (1,7- 3,4)-10- С/Вт. [c.104]

Опоеделение параметров уравнений звеньев. Для определения значений коэффициентов и других параметров уравнений необходамо знать физико-химические свойства перерабатываемых ьешеств, константы скоростей химических реакций, коэффициенты теплопередачи, коэффициенты массоотдачи и т.д. [c.14]

Простота этой формулы является только кажущейся, так как в ее включено значение коэффициента теплопередачи, величина которого, как это подробно будет показано ниже, с трудом поддается точному вычислению. Следует отметить также, что в некоторых случаях значение вычисленного по соответствующим формулам коэффициента теплопередачи не отвечает условиям, имеющимся на практике, так как на этот коэффициент оказывают большое влияние производственные условия отложения пыли, золы или инкрустированной соли на поверхности теплообмена, наличие неконденси-рующихся газов при конденсации паро-газовой смеси и т. д. Конструктивная величина поверхности теплообмена обычно принимается большей, чем расчетная поверхность, определяемая по формуле (1), так как этой формулой могут быть не учтены такие факторы, как неравномерность конвекции, образование мертвых зон, затопление конденсатом части поверхности нагрева и т. д. [c.11]

Различные конструктивные мероприятия, увеличивающие теплообмен (например, увеличение эффективной поверхности путем оребрения) должны осуществляться на стороне меньшего коэффициента теплоотдачи. Это производится, например, у газопагрева-теля, в котором газ нагревается насыщенным паром. В данном случае не имеет значения, происходит ли на стороне конденсирующегося пара пленочная конденсация или капельная, несмотря на то, что при капельной конденсации коэффициент теплоотдачи в 10 раз больше. Если вычислить коэффициент теплопередачи в этих [c.155]

Из примера ясно видно то огромное значение, какое имеет экономическая сторона дела. При проектировании теплообменника нельзя стремиться к чрезмерному увеличению коэффициента теплопередачи только за счет увеличения скорости теплоносителя, но следует также иметь в виду производственную экономию. При этом для экономического проектирования оборудования необходи- [c.173]

Коэффициент теплопередачи определяется способом, указанным стр. 33. Для ориентировки расчетов приведем некоторые значения коэффициента теплопередачи k при теплообмене в аппарате с греющей рубашкой между насыщенным водяным паром и жидкостью, искусственно не перемешиваемой в сосуде при нагреве воды 250— 950 ккал/м час °С, при нагреве масла 50 -150 ккал/м час °С. Для воды, нагреваемой за счет конденсации органических паров, можно принять /г = 200ч-400 ккал/м час °С. [c.188]

Если жидкость в аппарате кипит, то следует применять формулы для расчета теплоотдачи от стенки к кипящей жидкости. Согласно данным практических измерений при предварительной оценке коэффициента теплопередачи от насыщенного водяного пара через стенку к кипящей воде, можно принимать значения /г, равные 1200—1800 ккал1м час °С. [c.189]

Значения коэффициентов теплопередачи, полученные в аппаратах описываемой конструкции, были сравнены с соответствующими значениями, полученными в аппаратах с обычной греющей рубашкой. Размеры греющих рубашек и условия работы обоих аппаратов были одинаковы. Получены следующие результаты аппарат с укрепленной рубашкой /г= 1 ЮОн-2200 ккал/м час°С, аппарат с обычной рубашкой = 800 1600 ккал1мЧас°С. Этот результат не является неожиданным, так как во всех случаях в аппаратах с укрепленной рубашкой значения коэффициента теплопередачи на 50— 70% выше соответствующих значений в аппаратах с обычной рубашкой. [c.194]

Оребрение поверхности грубок предназначено для увеличения поверхности теплообмена со стороны теплоносителя, имеющего меньший коэффициент теплоотдачи. Ребристые трубки чаще всего применяются в воздухо- или газонагревателях, в воздухоохладителях и сушильных установках, реакторах и т. п. Применение их оправдано в случаях нагрева воздуха или газа горячей водой или паром, а также во всех других случаях, когда один из геплоноси-телей имеет большой, а другой — очень маленький по сравнению с первым коэффициент теплоотдачи, в результате чего получаются очень низкие значения коэффициента теплопередачи к и соответственно большие размеры поверхности нагрева. [c.199]

В литературе приводятся следующие значения практически полученных коэффициентов теплопередачи k = 800 ч-ч- 1200 ккал/м час °С. При выпарке 10%-ного вЛного раствора глицерина величина k достигает, однако, значения 2000 ккал1м час°С. [c.238]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология