Абсорберы минимальный расход абсорбента

Если для регенерации растворителя применяются процессы, требующие значительных затрат тепла (ректификация, выпаривание), то стоимость всего процесса определяется в основном стоимостью стадии регенерации. При этом оптимальный расход экстрагента или абсорбента обычно близок к минимальному. В отсутствие регенерации и в случаях, когда стоимость регенерации не зависит от расхода растворителя, оптимальный расход его обычно в несколько раз больше минимального и может быть приближенно определен по минимальному объему абсорбера или экстрактора. [c.48]

Продолжив аналогичные построения, наконец достигнем точки А, находящейся на рабочей линии, координаты которой определяются составами уходящего из абсорбера газа У, и свежего абсорбента В данном случае число теоретических тарелок равно пяти С увеличением расхода абсорбента изменяется положение рабочей линии, что приводит к уменьшению числа тарелок (линия АВ ) С уменьшением удельного расхода абсорбента рабочая линия поворачивается вокруг точки А. При некотором минимальном расходе абсорбента рабочая линия занимает положение Л/)Вг, касаясь линии равновесия в точке О. В этом случае заданное извлечение может быть получено только при бесконечно большом числе тарелок (п->оо). [c.272]

Оптимальные рабочие условия для абсорбера определяют из техникоэкономических расчетов установки. Как правило, более экономичным оказывается вариант работы с повышенным числом тарелок и сравнительно небольшим удельным расходом абсорбента, несколько превышающим минимальный его расход. [c.215]

Наиболее выгодные условия процесса абсорбции могут быть установлены технико-экономическими расчетами. Обычно целесообразным оказывается вариант, предусматривающий применение абсорбера с повышенным числом тарелок и сравнительно небольшим удельным расходом абсорбента, несколько превышающим минимально необходимое его количество. [c.230]

Рис. 2.12 характеризует увеличение остаточного содержания H2S в газе в. зависимости от температуры на верхней тарелке абсорбера при прочих равных условиях. Данные были получены при расходах газа через абсорбер Э50—370 тыс. м /ч. При этом минимальный расход раствора ДЭА поддерживали таким, чтобы обеспечить получение газа с содержанием сероводорода менее 20 мг/м . Из приведенных данных следует, что с повышением температуры для получения необходимых качественных показателей газа потребуется увеличить удельный расход абсорбента. [c.54]

При необратимой химической реакции (когда равновесное давление растворенного газа над раствором = 0) минимальную циркуляцию (расход) абсорбента н определяют из стехиометрического уравнения химической реакции. Реальная величина Ь = = Ьы /г а (здесь т)н. а — степень приближения к равновесию внизу абсорбера, зависящая от кинетики процесса). [c.44]

Движущая сила процесса абсорбции для любого значения X и выбранной величины I будет выражаться разностью ординат У— У, изображенных вертикальными отрезками, соединяющими соответствующие точки рабочей линии и линии равновесия. Для всего абсорбера можно принять среднее значение АУ<.р, величина которого, например для линии АВ , изображена на рис. 16-2, й отрезком АУ р. Величина движущей силы будет тем больше, чем круче наклон рабочей линии и, следовательно, чем больше удельный расход абсорбента. При совпадении рабочей линии с вертикалью АУ р будет иметь максимальное значение, и, следовательно, размеры аппарата при этом минимальны [так как число единиц переноса = (АУе — АУ )/АУ р, то при постоянстве АУ значения АУб и АУ р максимальны]. Удельный расход абсорбента при этом будет бесконечно большим, поскольку Х = Х и знаменатель в уравнении (16.11) будет равен 0. [c.48]

Что называют минимальным и оптимальным удельными расходами абсорбента Как влияет изменение удельного расхода абсорбента на расход абсорбента и объем абсорбера [c.97]

Линия ВС проведена при а=90°. В этом случае движущая сила будет максимальной, а размеры абсорбера минимальными при бесконечно большом расходе абсорбента (т=оо). Этот случай можно считать нереальным. [c.666]

Линия B является касательной к линии равновесия (А — точка касания), что определяет наименьший (теоретически) возможный наклон рабочей линии ( мин). В этом случае расход абсорбента будет минимальным, а движущая сила станет равной нулю при бесконечно больших размерах абсорбера. Этот случай также можно считать нереальным. [c.666]

Пример. Определить теоретически минимальный расход жидкого абсорбента с молекулярным весом 224, необходимый для полного извлечения пропана и бутана из 1000 м /ч газовой смеси (при нормальных условиях). Содержание пропана в газе 15, бутана 10% (об.). Температура в абсорбере 30°С, абсолютное давление 294 кН/м (3- ат). Считать, что растворимость бутана и пропана в абсорбенте подчиняется закону Рауля. [c.65]

Если же линия рабочих концентраций ВА4 пересечет линию равновесия или касательна к ней, то при этих условиях удельный расход абсорбента будет минимальным, а движущая сила в точке касания будет равна нулю. В первом случае размеры абсорбера будут наименьшими при бесконечно большом расходе абсорбента, во втором — наименьший расход абсорбента будет при бесконечно больших размерах абсорбера и, таким образом, оба случая являются предельными и практически непригодными. [c.597]

Нетрудно видеть, что увеличение расхода абсорбента приводит к росту угла наклона рабочей линии и уменьшению числа тарелок в абсорбере. При уменьшении удельного расхода абсорбента и неизменном составе уходящего из абсорбера газа рабочая линия поворачивается вокруг точки А, что связано с увеличением числа тарелок в абсорбере. При некотором расходе абсорбента рабочая линия займет положение АВВ2 — касательной к линии равновесия в точке V. В этом случае заданное извлечение компонента может быть обеспечено только при бесконечно большом числе теоретических тарелок п сю), а соответствующий расход абсорбента будет минимальным. [c.204]

Процесс массообмена между газом и жидкостью в абсорберах осунхки и очистки газа характеризуется высоким давлением (4—12 МПа), наличием в промысловых установках достаточной энергии газа, требованием к минимальному уносу дорогостоящего абсорбента (до 10—15 г на 1000 м газа), большими расходами газа (до 5 — 10 млн. м газа в сутки на аппарат), малыми расходами по жидкости (15 — 25 кг на 1000 м газа) в абсорберах осушки и большими [c.31]

Газофракционирующий блок. Полнота извлечения сероводорода из газа крекинга зависит от концентрации используемого для этой цели монозтаноламина (МЭА), количественного отношения МЭА к очищаемому газу, температуры МЭА и полноты регенерации его раствора. Концентрация моноэтаноламина должна быть около 15% необходимо, чтобы содержание сульфидов в регенерированном растворе было минимальным. Требуемое соотношение МЭА очищаемый газ достигается с помощью регулятора расхода раствора, подаваемого в абсорбер. Температура абсорбента ниже 50 °С достигается подбором соответствующей поверхности холодильников регенерированного раствора. Температуру низа десорбера не выше 120 °С (при более высокой температуре МЭА частично разлагается) поддерживают изменением количества подаваемого горячего теплоносителя. [c.117]

Выделяющееся тепло расходуется на испарение бензола и хлорбензола. Образующиеся пары вместе с хлороводородом (хлор отсутствует) отводят из верхней части реактора и охлаждают в графитовом теплообменнике 2 до температуры ниже0°С. Сконденсировавшийся бензол возвращают в реактор, а хлороводород, содержащий минимальное количество бензола, направляют в абсорбер 4 для окончательного улавливания бензола. В качестве абсорбента используют о-дихлорбензол, побочно образующийся при хлорировании. [c.259]