Коэффициент закручивания

Если ввести коэффициент закручивания потока -ф [c.114]

Коэффициент закручивания потока жидкости [c.18]

Ф — коэффициент закручивания потока с и и [c.259]

С. Н. Шориным и В. И. Суховым [Л. 30]. Для измерения зональных и интегральных характеристик теплообмена камера была разделена на калориметрические секции. Сравнивалась работа прямоточных и вихревых горелок с различными диаметрами кратера й, равными 41, 68 и 100 мм соотношение 0(й находилось в пределах от 4 до 10. Вихревые горелки имели различный коэффициент закручивания потока (/2з до 4,4). Тепловая нагрузка камеры горения варьировалась в диапазоне от 0,7 до 3,5 Гкал/(мЗ-ч). Полнота сгорания газа контролировалась на выходе из камеры анализом состава продуктов сгорания. В результате исследования установлено, что переход от прямоточных горелок к вихревым интенсифицирует теплообмен в тем большей степе- [c.64]

Обозначим отношение скорости закручивания к окружной скорости через ф — коэффициент закручивания [c.62]

Отношение скорости закручивания к окружной скорости назовем коэффициентом закручивания [c.26]

Коэффициент закручивания потока на выходе из колеса [c.34]

Дальнейший расчет ведут, задаваясь диаметром колеса на выходе >2, углом выхода лопаток Рг и числом их 2. По заданным значениям определяют величину коэффициента закручивания и теоретическое давление, развиваемое колесом. [c.35]

Рь — углы установки лопатки в рабочем колесе на входе и выходе соответственно Ф=Сц/ — коэффициент закручивания потока =р рй — коэффициент давления [c.4]

Здесь т]и = Л1 П2 Пз. причем t)i — коэффициент, учитывающий потерю напора за счет разности давлений, обусловливающей неравенство скоростей в речении канала рабочего колеса, = Гг os г/йа — коэффициент закручивания потока, Лз — гидравлический к. п. д. Обычно в среднем t)i = 0,8 4-0,85 т)2 = 0,7 0,9 Т1з = 0,75 0,90 коэффициент напора Т] колеблется в широких пределах (например, для колес с загнутыми назад лопатками т) = 0,50). [c.108]

Р1 — коэффициент закручивания, равный 0,35. [c.148]

Введем так называемый коэффициент закручивания ф2, равный отношению окружной составляющей абсолютной скорости к окружной скорости на выходе из рабочего колеса, [c.36]

Коэффициент закручивания ф2 — это характеристическая величина, определяющая мощность радиальной ступени. [c.36]

Коэффициент закручивания фа при конечном числе лопаток определяется по Стодоле из уравнения [c.45]

Рис. 32. Зависимость коэффициента закручивания фг от коэффициента расхода fir при различных числах лопаток и р2 = 60°

Рис. 33. Зависимость коэффициента закручивания ф2 от коэффициента расхода р2л при различных числах лопаток и Рг = = 90°

В первую очередь выбирают тип центробежной ступени, т. е. принимают определенный выходной угол лопатки колеса рг-В зависимости от величины этого угла используют в дальнейших расчетах соответствующие диаграммы для определения газодинамического к. п. д. щ (см. рис. 40—43) и коэффициента закручивания фг (см. рис. 30—33). [c.66]

Таким пересчетом можно пользоваться только при небольшом изменении скорости вращения при значительных ее изменениях указанный способ пересчета дает большие погрешности. Эти погрешности объясняются тем, что в результате изменения производительности меняется коэффициент расхода в отдельных колесах, а с ним и коэффициент закручивания и к. п. д. отдельных ступеней. При указанном способе пересчета исходят нз предположения, что кривые одинаковых к. п. д. имеют параболический характер с вершиной в начале координат. В действительности эти кривые протекают так, как это показано на рис. 52. [c.171]

Рассмотрим практический способ оценки давления, развиваемого вентилятором, по коэффициенту полного давления. Выражая тангенциальную компоненту Сщ через коэффициент закручивания 12=С2и щ на выходе и используя основное уравнение центробежной машины (см. 3.2), получаем [c.210]

Теоретический коэффициент закручивания определяют [c.53]

Аналогично ф2 определяется коэффициент закручивания при входе в колесо [c.53]

Величины соотношений скоростей и коэффициента закручивания ф2 зависят от многих факторов от соотношения размеров, формы, числа и углов лопаток рабочего колеса, диффузора, обратного направляющего аппарата, от режима работы ступени — [c.68]

Выбрав тип ступени (угол лопаток a , тип диффузора), определяют коэффициент закручивания [c.136]

Определив коэффициент циркуляции (например, по формуле Стодолы), находят коэффициент закручивания при конечном числе лопаток [c.136]

Коэффициент закручивания (при бесконечном числе лопаток) [c.187]

В опытах применялись два типа горелок прямоточные и вихревые с различными диаметрами устья = , 68 и 100 м (соотношение диаметров камеры горения и горелки находилось в диапазоне от 4 до 10). Вихревые горелки имели различный коэффициент закручивания потока (до 4,4). В опытах сжигался московский городской газ [c.399]

Действительный напор Я, сообщаемый газу в одной ступени рассматриваемых турбомашин, значительно ниже теоретического Я вследствие отклонения реального процессу сжатия от идеального. Прежде всего, поскольку колесо передает газу вращательный момент, то на боковых поверхностях двух соседних лопаток возникает разность давлений, обусловливающая неравенство скоростей в сечении канала, образуемого лопатками. В результате этого теряется часть напора, учитываемая коэффициентом т] (в среднем т] = 0,8 — 0,85). Кроме того, относительная скорость газа на выходе из колеса направлена не строго под углом наклона лопаток Ра. а под меньшим углом, что влечет за собой изменение величины (сг вместо Са) и направления (а вместо а) абсолютной скорости. Значение a oso принято выражать через окружную скорость посредством так называемого коэффициента закручивания т)з = скозаг/йг на выходе из колеса (обычно т]з = 0,7—0,9). Наконец, гидравлические потери напора (трение о стенки канала, корпуса и направляющих устройств, изменение величины и направления скоростей и др.) в ступени машины учитываются гидравлическим коэффициентом полезного действия т)г (обычно г] = 0,75—0,90). Таким образом, действительный напор выразится так [c.151]

Рис. 22. Зависимость теоретических коэффициентов напора "фоо- Фетоо теоретической степени реактивности 0 , от теоретического коэффициента закручивания

На рис. 22 показана зависимость теоретических коэффициентов напора 11)00 и г1)ст=о и теоретической степени реактивности от теоретического коэффициента закручивания ф2оо. Из диаграммы видно, что общий коэффициент напора растет пропор- [c.38]

На рис. 27 показаны треугольники скоростей при выходе из колеса. Пунктиром нанесен треугольник скоростей при бесконечном числе лопаток, а сплошными линиями — действительный треугольник скоростей. Из рис. 27 видно, что в результате изменения направления и величины относительной скорости (от ИУ200 до 1 2) меняются также направление и величина абсолютной скорости, а величина окружной составляющей абсолютной скорости уменьшается с сгиоо до Сг . Коэффициент закручивания уменьшается от ф2оо до фг, а теоретическая работа — с [c.43]

Коэффициент закручивания pz находим по соответствующей диаграмме. Массовая производительность на всасывании Шо определяется значениями объемной производительности V (в м 1сек) и объемного к. п. д. [c.67]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология