Конвективное изменение скорости в направлении

Диффузионный перенос вещества из одной фазы в другую происходит через поверхность раздела, образующуюся в месте соприкосновения обеих фаз. Считается, что по ту и другую стороны поверхности раздела образуются тонкие пограничные диффузионные слои, в которых наблюдается резкое изменение концентрации. Движение жидкости внутри пограничного слоя носит ламинарный характер, причем скорость движения возрастает линейно с увеличением расстояния от поверхности раздела. В массе газа или жидкости движение носит турбулентный характер. Здесь преобладает более быстрый процесс конвективной диффузии, что приводит к выравниванию концентраций в направлении, поперечном к иоверхности раздела фаз. Таким образом, в разных зонах той или другой фазы действуют различные механизмы переноса в зависимости от гидродинамических условий. [c.262]

Теплоотдача без изменения агрегатного состояния теплоносителей. Рассмотрим сначала теплоотдачу при течении жидкости в трубах. При вынужденном течении жидкости внутри трубы различают два режима течения ламинарный и турбулентный. При ламинарном течении перенос теплоты от одного слоя жидкости к другому в направлении нормали к стенке происходит благодаря теплопроводности, В то же время каждый слой имеет в общем случае различную скорость продольного движения. Поэтому наряду с поперечным переносом теплоты вследствие теплоп1Юводности происходит также конвективный перенос теплоты в продольном направлении. В силу этого теплообмен при ламинарном режиме течения зависит от гидродинамической картины движения. [c.184]

Величины Щ характеризуют изменение скорости во времени при переходе от одной точки пространства к другой или так называемое конвективное изменение скорости в направлении соответствующих осей координат. [c.56]

Изменение концентрации растворенного газа во времени в направлении х при отсутствии конвективных составляющих скорости потока согласно второму закону Фика определяется следующим уравнением диффузии [c.30]

Изменение физической величины в общем случае может происходить как в данной точке со временем локальное изменение), так и при переходе от одной точки пространства к другой конвективное изменение). Если в качестве изменяющейся физической величины взять линейную скорость жидкости и рассматривать ее в направлении оси х, то локальное изменение скорости за промежуток времени йх выразится [c.84]

Член D- - учитывает диффузию в направлении движения потока. Роль этого фактора проявляется лишь при малых скоростях пара. При скоростях парового потока, реализуемых на практике, преобладающую роль в формировании поля концентраций играет изменение концентраций за счет конвективного переноса, учитываемое правой частью уравнения (П. 182), и диффузионным переносом можно пренебречь, т. е. [c.84]

Интенсивность перемешивания, вызванного кипением, мала, а скорость направленного естественного движения жидкости сравнительно велика. В этом случае процесс теплоотдачи отличается от конвективного без изменения агрегатного состояния жидкости тем, что коэффициент а 2 существенно зависит от плотности теплового потока <7, которая, в свою очередь, положительно влияет на температуру поверхности подогревателя и кипящей жидкости, а значит, на интенсивность кипения, разность плотности жидкости и парожидкостной смеси, движущую силу, скорость естественного движения жидкости и интенсивность теплоотдачи. [c.50]

Действительно, для высококонцентрированных вязких растворов коэффициент 22 прежде всего зависит от интенсивности перемешивания раствора при развитом кипении или от скорости направленного движения при конвективном характере теплообмена. В этих случаях на величине 22 существенно сказывается вязкость раствора V2, а при развитом кипении также температурный перепад Д/2 или плотность теплового потока = агД/а-Проследим, как изменяется 22 при изменении температуры /2 кипения раствора. Повышение температуры приводит к снижению вязкости раствора V2, а это во многих случаях положительно сказывается на скорости движения раствора ш 2 и, следовательно, на коэффициенте а g Исключение составляют те случаи, когда искусственная рециркуляция раствора создается насосом постоянной производительности (к которым относятся некоторые насосы шнекового типа) с достаточно жесткими внешними характеристиками. Однако при естественном движении кипящей жидкости или при искусственном движении и развитом кипении повышение /2 В итоге не всегда положительно сказывается на величинах и 22- [c.135]

Анализ методов пассивной интенсификации конвективного теплообмена при вынужденном движении турбулентных потоков показывает, что основной источник интенсификации теплообмена в турбулентных потоках - повышение степени турбулентности за счет отрывных явлений, вихревых структур и закрутки потока, многократного изменения направления движения и перестройки профиля скорости, а также при введении в поток различных турбулизирующих элементов. [c.336]

При конвективном теплообмене элемент перемещается из одной точки пространства в другую. В этом случае изменение температуры элемента может быть выражено при помощи субстанциальной производной. Субстанциальная производная связана с понятием о материи или субстанции. Субстанциальной производной учитываются изменения величины во времени и изменения, связанные с перемещением элемента из одной точки пространства в другую. Если обозначить скорости перемещения элемента в пространстве в направлении осей X, у и г соответственно через Юу и то субстанциальная производная, характеризующая полное изменение температуры этого элемента, может быть записана в следующем виде [c.134]

Холодильник должен иметь малое гидравлическое сопротивление, быть компактным, доступным для чистки и простым в изготовлении. Поток охлаждаемого газа направляют в холодильнике сверху вниз, а поток воды, температура которой в холодильнике растет, — снизу вверх, избегая этим свободных конвективных токов воды и газа навстречу вынужденному движению. С целью уменьшения размеров холодильника стремятся интенсифицировать процесс передачи тепла, для чего допускают повышенные скорости газа. Однако вследствие свойственного поршневым компрессорам пульсирующего потока в холодильниках возникают потери давления, во много раз больше, чем при плавном потоке газа. Это обстоятельство, особенно ощутимое в холодильниках с большой длиной газового столба или с резкими изменениями направления движения газового потока, часто является причиной больших потерь энергии в компрессоре. Радикальным средством для снижения этих потерь является устройство буферных емкостей за цилиндром ступени до холодильника и перед цилиндром следующей ступени. [c.471]

I мм а ёх= 1000 мм. При одной и той же температуре жидкости скорость течения в трубке й будет в 1000 раз больше, чем в трубе . В большой трубке, вероятно, решающими будут конвективные токи в радиальном направлении. Уравнение (I. 37) дает хороший результат, когда теплофизические константы жидкости меняются мало в процессе теплообмена, т. е. когда течение жидкости близко к изотермическому. В этой связи и теория о постоянстве а за участком гидродинамической стабилизации справедлива только для течения жидкости близкого к изотермическому, т. е. когда в сходственных сечениях числа ре постоянны. С изменением темцературы жидкости (с удлинением канала) меняются теплофизические константы и коэффициенты теплоотдачи по длине [c.44]

Входящая в это уравнение радиально направленная скорость потока Vr возникает из-за изменения во времени радиуса сферического электрода г . Поэтому общий поток деполяризатора складывается из двух потоков - диффузионного и конвективного. [c.274]

Согласно уравнению (5.169), скорость изменения количества влаги в материале происходит вследствие разности между конвективно вносимой и выносимой влагой направленным потоком [c.327]

Основное количество тепла по высоте слоя топлива переносится конвекцией, но лучеиспускание и теплопроводность играют также существенную роль в распределении температур в слое топлива. Максимальная температура всегда бывает в окислительной зоне. Отдача тепла из зоны окисления (кроме потерь во внешнюю среду через стенки шахты) происходит внутри слоя — по направлению газового потока и против потока. Тепло по направлению газового потока передается тремя видами теплообмена, причем основное количество тепла передается в результате конвективного переноса. Передача тепла против потока (в шлаковую зону) осуществляется только лучеиспусканием и теплопроводностью, т. е. вследствие так называемого теплоотвода по слою топлива тепло от одного ряда частиц к соседнему передается излучением, а внутри частиц теплопроводностью. При установившемся режиме работы газогенератора выгорающие в реакционной зоне частицы топлива непрерывно восполняются новыми соответственно скорости их выгорания, поэтому процесс газификации можно рассматривать как стационарный . Изменения температуры в слое топлива при постоянной подаче дутья (по количеству и составу) можно достигнуть только изменением величины теплоотвода по слою топлива путем соответствующего изменения условий теплообмена на верхней и нижней границах слоя или размера частиц топлива. [c.127]

Независимо от характера движения жидкости, у границы раздела фаз всегда существует диффузионный слой жидкости, через который в результате молекулярной и конвективной диффузии растворяющееся вещество проникает в массу раствора, а растворитель — к растворяющейся твердой поверхности. В случае химического растворения активный растворитель транспортируется через диффузионный слой к поверхности твердого вещества, а в обратном направлении диффундирует продукт реакции. Поэтому скорость растворения кристаллических тел в жидкостях определяется главным образом законами диффузионной кинетики. Иногда она лимитируется скоростью " гетерогенной химической реакции на поверхности контакта фаз, т. е. подчиняется законам химической кинетики. Вообще, в одной и той же системе твердое — жидкость режим растворения может быть или диффузионным, или кинетическим (лимитируется химической кинетикой), или смешанным — переход от одного режима к другому зависит от изменения температуры, концентрации растворителя, скорости перемешивания. Например, увеличение активности растворителя или температуры способствует переходу к диффузионному режиму. [c.36]

В дальнейшем Буссе и Клевер [314] исследовали тем же методом — также для условий стандартной задачи — устойчивость конвективных структур, образованных квадратными ячейками. Описанные авторами результаты относятся к числам Прандтля Р = 2,5, 7, 16 и существенно дополняют л слученные ранее, в работе [106]. Оказалось, что, вообще говоря, в плоскости (к, R) все же имеется область, где возможны устойчивые течения в форме квадратных ячеек. Эти ячейки асимметричны относительно средней плоскости z = 1/2, и изменение направления цирк> ляции в ячейке на противоположное не означает простого обращения вектора скорости в каждой точке, а соответствует замене всей пространственной структуры ячейки на зеркально симметричную относительно средней плоскости. Ячейки с противоположными направлениями циркуляции выглядят физически равноправными, в полном согласии с допущением об однородности слоя. [c.88]

Анали.з размерностей системы уравнений конвективного теплопереноса при наличии одновременно эффектов вынужденной и естественной конвекции. Требуется определить скорость тепловых потерь в метеорологической установке, изображенной на рис. 10-7, согласуясь с данными, полученными на геометрически подобной модели меньшего размера (отношение линейных размеров 1 5). Температуру поверхности натуральной установки, температуру воздуха, а также скорость и направление ветра можно считать заданными. При анализе учесть, что теплоперенос может осуш ествляться одновременно механизмами вынужденной и естественной конвекции. Поэтому распределение приведенных скоростей следует рассматривать как функцию одновременно чисел Рейнольдса и Грасгофа. Желательно, чтобы в модельном эксперименте в качестве внешней среды был применен воздух и чтобы динамическое подобие между модельным и полномасштабным аппаратами поддерживалось с помощью изменения давления и скорости воздуха. Температурную зависимость физических свойств воздуха можно не принимать во внимание. [c.323]

Сразу после включения тока, пока градиент концентрации отсутствует, скорость диффузии ионов в направлении катода равна нулю, конвективное перемешивание тоже отсутствует. По мере убыли катионов осаждаемого металла из прикатодного пространства процесс диффузии ускоряется, усиливается также и конвекция вследствие изменения удельного веса слоя жидкости, прилегающего к катоду. Если скорость осаждения металла постоянна (т. е. электролиз ведется при постоянной силе тока), то спустя некоторое время установится стационарное состояние, при котором суммарная скорость доставки ионов сравняется со скоростью их разряда. Это состояние характеризуется определенной концентрацией разряжающихся [c.18]

Выше было показано, что две трубы одинаковой длины, но различного диаметра также нарушают подобие двух систем. Отсюда следует вывод, что приблизиться к истинной закономерности можно только в том случае, когда исследование будет проведено в канале одного диаметра, но различной длины и затем при тех же длинах, но в канале другого диаметра. Роль геометрии канала исключительно велика. Даже при одинаковых отношениях Ltd и одинаковых числах Re системы будут неподобны. Они будут неподобны не только по теории подобия, но и по существу. Допустим, что имеются две трубы с одинаковым отношением Lid, но диаметрами d— мм и di 1000 мм. При одной и той же температуре жидкости скорость течения в трубке d будет в 1000 раз больше, чем в трубе di. В большой трубке, вероятно, решающими будут конвективные токи в радиальном направлении. Уравнение (I. 37) дает хороший результат, когда теплофизические константы жидкости меняются мало в процессе теплообмена, т. е. когда течение жидкости близко к изотермическому. В этой связи и теория о постоянстве а за участком гидродинамической стабилизации справедлива только для течения жидкости близкого к изотермическому, т. е. когда в сходственных сечениях числа Re постоянны. С изменением температуры жидкости (с удлинением канала) меняются теплофизические константы и коэффициенты теплоотдачи по длине 44 [c.44]

Если гетерогенная реакция сопровождается изменением объема, то она приводит к общему течению реагирующей смеси в направлении, нормальном к поверхности, на которой происходит реакция. Возникающий от этого конвективный поток складывается согласно закону (I, 11а) с диффузионным потоком и изменяет скорость диффузии. Его значение было впервые подчеркнуто Стефаном [1], почему мы и называем его стефановским потоком. Особенно существенным оказывается стефановский поток для процессов испарения и конденсации паров, в теории которых он имеет первостепенное значение. Для химических реакций влияние стефановского потока оказывается обычно второстепенной поправкой. [c.142]

Согласно уравнению (6.106) скорость изменения плотности распределения частиц в любой точке псевдоожиженного слоя определяется перемещением материала из одной точки пространства в другую за счет вынужденного направленного движения потока частиц материала (первое, конвективное слагаемое правой части уравнения), перемешиванием частиц согласно принятому диффузионному механизму (второе слагаемое правой части уравнения), переходом частиц из одной фракции в другую (более мелкую) вследствие их истирания друг о друга и о стенки аппарата (третье слагаемое) и переходом частиц материала от большего влагосодержания к меньшему вследствие процесса сушки (последнее слагаемое). [c.191]

Выравнивание концентрации растворителя между ванной и жгутом происходит под действием диффузионного и конвективного потоков. Первый из них вызван молекулярной диффузией вследствие разности концентраций растворителя в ванне и жгуте и обусловлен в основном составом ванны, природой растворителя и температурой. Интенсивность конвективного потока зависит от конструкции фильеры и характера течения осадительной ванны. При небольшой разнице в плотностях растворителя и осадителя большая часть увлекаемой жгутом жидкости движется вместе с ним. Толщина слоя жгута, в котором жидкость движется со скоростью волокна, может превышать 90% диаметра жгута [7], что указывает на незначительное протекание конвективного массообмена между жгутом и ванной на участке пути волокна от места подсоса свежей осадительной ванны до приемного или направляющего устройств прядильной машины, где происходит отжим жидкости из жгута. Поэтому концентрация растворителя внутри жгута в результате его диффузии из формующихся волокон выше, чем в осадительной ванне, окружающей жгут. Увеличение плотности перфорации и диаметра фильеры обусловливает усиление различий в условиях формования волокон по толщине жгута. Вследствие этого могут ухудшиться средние показатели волокон, увеличиться неравномерность их структуры, а также появиться склейки, обрывы и другие виды брака. Увеличение числа отверстий в фильере без существенного изменения толщины слоя формующихся волокон может быть достигнуто на фильерах с прямоугольной или эллиптической формой за счет удлинения донышка при сохранении его высоты. Для кольцевых фильер с подачей осадительной ванны в центре такой же эффект может быть получен в результате увеличения радиуса кольца. Однако возможность охлаждения растворов в фильерах такой конструкции выше, чем в фильерах с круглым донышком. Поэтому целесообразным направлением повышения производительности фильеры нри производстве поливинилхлоридных волокон является увеличение числа отверстий в круглой фильере в сочетании с применением насадок [8, 9] (см. стр. 110). [c.416]

В ряде случаев влияния поверхностного сопротивления можно избежать. При некоторых условиях вблизи границы раздела фаз в жидкостях возможно самопроизвольное возникновение конвективных потоков, приводящее к значительному повыщению коэффициентов массоотдачи (от 3 до 10 раз). Это объясняется появлением на межфазной границе локальных градиентов поверхностного натяжения, зависящего от температуры или концентрации переносимого вещества. Такое явление (поверхностная или межфазная турбулентность), называемое также эффектом Марангони, обусловлено потерей системой гидродинамической устойчивости. Межфазная поверхность стремится перейти к состоянию с минимумом поверхностной энергии, в результате чего расширяется область с низким коэффициентом поверхностного натяжения а. Заметим, что межфазные поверхности могут терять свою устойчивость только, если при протекании массообменных или тепловых процессов происходит локальное изменение коэффициента поверхностного натяжения а так, что он убывает с ростом температуры или концентрации. В противоположном случае (или, например, противоположном направлении переноса) межфазная неустойчивость, как правило, не возникает. Этот факт подтверждают экспериментальные и теоретические исследования скоростей абсорбции и десорбции слаборастворимых газов водой [43]. [c.352]

Оценим действующую на каплю термокапиллярную силу и скорость термокапиллярного дрейфа в отсутствие гравитации [107] Пусть в жидкости имеется линейное по направлению х изменение температуры с постоянным градиентом dT dx Рассмотрим стоксово движение капли вдоль оси х в предположении, что размер капли много меньще характерного размера внещней жидкости и пространственного масштаба изменения температуры, а также что в процессе движения капля сохраняет свою сферическую форму, а все физико-химические свойства обеих фаз, кроме коэффициента поверхностного натяжения, не зависят от температуры. Когда в обеих фазах конвективным механизмом переноса тепла можно пренебречь, для термокапиллярной силы, действующей на каплю, получено следующее выражение [c.221]

На фиг. 9-1,6 показан характер изменения температуры и содержания влаги по толщине материала как видно из фиг 9-1,6, температура неуклонно надает в направлении от закрытой поверхности, соприкасающейся с поверхностью нагрева, к открытой поверхности испар-ения. По мере высушивания граница зоны испарения непрерывно передвигается к закрытой поверхности материала и, наконец, сливается с ней с этого момента в материале остается и удаляется только, связанная вода. Скорость сушки во втором периоде уменьшается, так как уменьшаете разность температур между закрытой поверхностью, прилегающей к греющей поверхности, и открытой, омываемой воздухом. Из изложенного следует, что скорость сушки материалов на нагретой поверхности определяется только градиентом температур внутри материала распределение влажности по сравнению с конвективной сушкой имеет обратный характер и снижает скорость сушки материала. [c.96]

Указанное значение Некр=2320 является условным, так как оно относится лишь к стабилизированному изотермическому потоку в прямых трубах с очень малой шероховатостью стенок. Наличие различных возмущений, обусловленных шероховатостью стенок трубы, изменением скорости потока по величине или направлению, близостью входа в трубу и т. п., может существенно снижать величину Не р. Критическое значение Не уменьшается и при неизотермичности потока по сечению трубы из-за воз- никновения конвективных токов жидкости в направлении, перпендикулярном к оси трубы. [c.43]

После прохождения через щели пода продукты сгорания попадают в осадительную камеру, где вследствие изменения направления движения II скорости осаждается зола (около 0,1 % от веса топлива). Величина этой осадительной камеры нодбирается с таким расчетом, чтобы обеспечить эксплуатацию печи в течение минимум 6 месяцев. В конвективную секцию, где продукты сгорания соприкасаются с металлическими частями, они приходят уже с более низкой температурой, так что оставшиеся корроди- [c.16]

Поверхиостиое иатяжеиие не влияет на коэффициент массоотдачи Рж в условиях ламинарного течения жидкости. При турбулентном течении р обратно пропорционален поверхностному натяжению в степени около Vз [21]. 11ри добавлении поверхностноактивных веществ могут наблюдаться локальные изменения поверхностного натяжения и, как следствие, поверхностная конвекция и увеличение скорости массопередачи. Изменение величины а в направлении движения жидкости также способствует образованию конвективных токов вблизи поверхности [22]. В ряде случаев, наоборот, при добавлении ПАВ изменяется структура поверхностного слоя таким образом, что коэффициент массоотдачи р уменьшается. [c.55]

Простой вид уравнений тепловых балансов (3.99), строго говоря, соответствует предположениям об отсутствии тепловых потерь в окружающую среду, т. е. о том, что вся теплота, отданная горячим теплоносителем, воспринимается на элементе df холодным теплоносителем и идет на повышение его температуры на величину dt . Считается также, что в массе теплоносителей отсутствуют фазовые превращения, при которых выделение (или поглощение) значительного количества теплоты фазового перехода происходит без изменения температуры. Кроме того, уравнения тепловых балансов (3.99) справедливы лишь в случаях, когда можно пренебречь переносом теплоты в направлении движения теплоносителей за счет теплопроводности и турбулентного переноса по сравнению с конвективным переносом, представленным в уравнениях (3.99). Последнее обычно справедливо при движении теплоносителей со значительными скоростями, принятыми для эксплуатации ТОЛ (для капельных жидкостей 0,25-2,5 м/с, для газов и перегретых паров 5-30 м/с). Однако, например, для жидкометаллических теплоносителей с высокими значениями коэффициентов теплопроводности (X = 5-420 Вт/(м К)), проходящих через ТОЛ с малыми скоростями вследствие значительной их вязкости, кондуктивный перенос теплоты (-Xgradi) вдоль поверхности теплообмена может оказаться сравнимым с конвективным переносом Gt). В этом случае в простые балансовые соотношения (3.99) должны вводиться дополнительные слагаемые кондуктивного переноса. Сделанные здесь замечания существенны потому, что последующие выкладки с использованием уравнений (3.99) и, следовательно, формула (3.105) для вычисления средней разности температур теплоносителей, строго говоря, справедливы лишь при выполнении отмеченных здесь условий. [c.269]

При соблюдении теплового подобия создаются худшие условия отвода тепла в натуре сравнительно с моделью. Это следует из рассмотрения критериев Оа , (8.23а) и (8.22а). Из первого следует, что доля теплоты реакции, приходящаяся на кондуктивный теплоотвод, пропорциональна квадрату радиуса реактора/ , в то время как конвективно отводится доля тепла реакции, пропорциональная первой степени лннейного размера. В основном тепло реакции отводится кондукцией, направленной поперек газового потока. Осуществление подобных условий теплообмена приводит к требованию (8.78), выполнение которого резко уменьшает границы возможных изменений масштаба кд. В самом деле, зависимость констант скоростей реакции от температур выражается уравнением Аррениуса (8.9) [c.159]

Продольный перенос тепла в промышленных реакторах выравнивает и снижает температуру по толщине слоя диффузионный поток вещества переносит часть продуктов реакции в направлении, обратном потоку газа, в результате чего скорость реакции уменьшается. Влияние продольного переноса тепла на изменение температуры по толщине слоя зависит от отношения между тепловыми потоками, переносимыми конвективно (потоком газа) и кондуктивно (теплопроводностью). [c.221]

В случае виброподогревателей вибрацией разрушается пограничная пленка жидкости, при этом активизируется конвективный-теплообмен. Вибрация вовлекает в теплообмен значительные массы жидкости, что способствует равномерности прогрева. Этот метод выгодно отличается от применяемых в промышленности методов с использованием вынужденной конвекции. Процесс теплоотдачи от вибрирующей поверхности нестационарен. При переменной скорости движения поверхности пограничный слой, не сфор-. мировавшись, разрушается, особенно при изменении направления движения. [c.103]

Покажем применение указанного метода на примере двухфазного пленочного массообмена в многокомпонентной газожидкостной системе, движущейся вдоль вертикальной трубки в режиме нисходящего прямоточного течения фаз. Жидкость и газ перемещаются со среднерасходо-выми скоростями скорость изменения параметров фаз в продольном направлении намного меньше, чем в поперечном. Будем считать матрицы коэффициентов многокомпонентной диффузии [Пь], [1)д] независимыми от текущих концентраций. Пусть ось х направлена вдоль стенки трубы а ось у перпендикулярно ей. В этом случае система уравнений конвективной диффузии в фазах запишется в виде [c.446]

Итак, в условиях низких дозвуковых скоростей вторичные течения, возникающие в области взаимодействия пограничных слоев, сравнительно невелики, т.е. достигают величин порядка нескольких процентов скорости набегающего потока. Однако несмотря на малость, они приводят к возмущению продольного сдвигового потока, в значительной степени определяя структуру турбулентных пристенных течений в окрестности линии пересечения плоских поверхностей. В частности, тот факт, что темп нарастания пограничного слоя в биссекторной плоскости двугранного угла несколько меньше, чем в двумерной области, следует отнести за счет утоньшающего воздействия поперечных течений. Не случайно в случае изменения направления их движения на противоположное, как это имеет место при ламинарном обтекании, пограничный слой в плоскости симметрии становится значительно более развитым [39 ]. Вторичные течения воздействуют как механизм конвективного переноса в плоскости, нормальной к направлению основного потока. Как с,тедует из [61] на основе оценки членов первого порядка, эти течения конвектируют количество движения, завихренность основного потока, а также полную энергию среднего движения. Воздействуя на распределение изотах, поперечные потоки существенно изменяют также протяженность области взаимодействия, коэффициент поверхностного трения, тепловой поток к стенке [148] и другие характеристики вязкого течения в угле. [c.122]