Треугольник скоростей потока

Рис. 7. Треугольники скоростей потока на выходе из рабочего колеса с различными лопатками

Рис. 4.21. Треугольники скоростей на входе в колесо при разной закрутке потока

Фиг. 7. Треугольник скоростей потока в рабочем колесе осевого насоса.

Рис. 4.50. Треугольники скоростей при выходе потока из рабочего колеса

Рис. 3-13. Треугольник скоростей при осевом выходе потока с рабочего колеса турбины.

Законы пропорциональности. С изменением числа оборотов колеса насоса изменяются его производительность и напор. Если при различных числах оборотов режимы работы насоса подобны, то будут геометрически подобны и треугольники скорости в любых сходственных точках потоков, в том числе на выходе из колеса (рис. 7-10). Из подобия треугольников следует [c.200]

На рис. 3. 17 и 3. 18 изображены треугольники скоростей в разных точках по ширине колеса на разных режимах для колес с углами = 90° и Ргл = 32°. На рис. 3. 19 и 3. 20 даны кривые изменения в зависимости от коэффициента угла потока Рг в различных точках по ширине (в осевом направлении) для тех же двух колес. Здесь же приведены горизонтальные линии, соответствующие конструктивному углу Рал выходной кромки лопатки колеса. Штриховой линией изображены кривые средних значений Ра, вычисленные для колеса р2л = 32° по формуле Стодола (рис. 3. 20), а для колеса Рал = 90° — по формуле (3. 34). [c.70]

В случае а изменение закрутки потока на входе в колесо не должно влиять на степень согласования направлений потока и входных кромок (по условию), а следовательно, и на потери, связанные с ударом при входе. Как видно из треугольников скоростей на рис 4. 21, а, в этом случае для неизменного расхода введение положительной закрутки (ДОЛ В) вызывает увеличение угла установки и уменьшение относительной скорости на входе 101. При этом несколько уменьшается теоретический напор, но зато можно ожидать некоторое уменьшение потерь трения, которые при прочих равных условиях зависят от величины ш . Кроме того, при неизменных параметрах потока в выходном сечении колеса уменьшение вызывает уменьшение степени диффузорности отношения, что также часто благоприятно влияет [c.112]

Абсолютная скорость па выходе из рабочего колеса должна быть направлена так, чтобы гидравлические потери в турбине были бы минимальными. Опыты показывают, что это получается при наличии небольшой окружной составляющей скорости на выходе, направленной в сторону вращения колеса. Задавшись на основании опытных рекомендаций окружной составляющей скорости, строим треугольник скоростей выхода. Он дает возможность опередить направление выходного элемента лопасти. Согласно схеме бесконечного числа лопаток (см. 2.4), направление относительной скорости на выходе совпадает с направлением выходного элемента лопасти (Р2 = действительности число лопастей конечное, и поток на выходе из колеса отклоняется от лопасти. При расчете гидротурбин это отклонение обычно не учитывают. [c.263]

При переходе рабочей точки в В, т. е. при уменьшении числа оборотов (для уменьшения давления при неизменном расходе), рабочие точки на безразмерных характеристиках переходят в зону больших значений коэффициента расходной скорости ф. При переходе на более высокие числа оборотов (точка В ) рабочие точки на безразмерных характеристиках переходят в область меньших значений ф. В обоих случаях треугольники скоростей в характерных сечениях будут изменяться и согласование направлений потоков и конструктивных элементов во входных участках будет нарушено. Это обусловливает увеличение потерь и снижение к. п. д. [c.294]

Следует оговорить, что принцип точного моделирования размеров в радиально-окружной плоскости не относится к внешнему диаметру поворотного колена, в котором поток поворачивается на 180° в меридиональной плоскости перед входом на лопатки обратного аппарата. Чтобы обеспечить подобие треугольников скоростей на входе в обратный аппарат, меридиональный размер поворотного колена должен изменяться в соответствии с меридиональными размерами диффузора и входной части обратного аппарата. Так как диаметры и 4, на которых лежат начало обратных лопаток и окончание диффузорных лопаток, подлежат точному моделированию, то изменение сечений переходной зоны производится за счет внешней стенки кольцевого колена. [c.316]

Начнем с треугольников скоростей на входе в рабочее колесо (см. рис. 3-2). Как уже указывалось, при отсутствии специальных направляющих аппаратов закручивание потока перед колесом невелико и поэтому ш= =90 . [c.42]

Проточная часть центробежного насоса образуется стенками входного устройства, лопастного колеса и отводящего устройства. Стенки входного и отводящего устройств неподвижны, так что скорости потока относительно стенок будут абсолютными. Рабочее колесо совершает вращательное движение, которое является переносным, а скорости потока относительно стенок межлопаточных каналов с точки зрения неподвижного наблюдателя будут относительными. Вследствие сказанного, анализ кинематики жидкой среды в рабочем колесе целесообразно проводить методом построения плана скоростей, известным из курса теоретической механики. В теории лопастных машин план скоростей чаще называют треугольником скоростей. Абсолютная скорость V в области рабочего колеса является векторной суммой относительной IV и переносной О (см. рис. 2.2). [c.47]

Угол потока на входе зависит от режима работы машины. При постоянной частоте вращения угол Р1 зависит от подачи насоса. Действительно, согласно треугольникам скоростей [c.42]

Треугольники скоростей в рабочем колесе представлены на рис 4.22 Они изображаются на плоской решетке (рис. 4.1), представляющей развертку на плоскость круговой решетки рабочего колеса осевого компрессора, отнесенной к среднему диаметру (цилиндрический разрез лопаток колеса, развернутый на плоскость). На рис. 4.22 треугольники скоростей на входе (индекс 1) и выходе (индекс 2) представлены для безударного режима, когда поток в относительном движении входит в решетку рабочего колеса вдоль оси лопатки. Как видно из рисунка, величина скорости больше [c.85]

Как указывалось, проточная часть лопастных насосов состоит из трех основных элементов подвода, рабочего колеса и отвода (рис. 3-1). По подводу жидкость подается в рабочее колесо из подводящего трубопровода. Подвод должен обеспечить осесимметричный поток на входе в колесо. Если осевая симметрия потока у входа в колесо отсутствует, то треугольники скоростей и, следовательно, углы наклона относительной скорости (см. рис. 3-2) различны для разных точек входного сечения потока, расположенных на одинаковом расстоянии от оси колеса. В этом случае при любой установке входного элемента лопатки на некоторых струйках получаются чрезмерно большие углы атаки , приводящие к срыву потока с лопатки. Это вызывает дополнительные гидравлические потери и местное снижение давления, в результате которого уменьшается допустимая высота всасывания насоса (см. 3-5). [c.199]

Направление входного элемента лопатки следует выбирать близким к направлению относительной скорости 07]. В противном случае получается отрыв потока от лопатки с образованием мертвой зоны (см. рис. 2.14, б), сильно увеличивающей потери на входе в рабочее колесо. Опыт показывает, что как к. п. д., так и высота, на которую насос способен засосать жидкость (высота всасывания), увеличиваются, если входной элемент лопатки рабочего колеса установить по отношению к окружности не под углом З], получающимся из треугольника скоросте) входа, построенного для расчетной подачи насоса, а под углом Р],, большим угла на 3—8°. При таком небольшом отклонении входного элемента лопатки от направления относительной скорости отрыва потока от лопатки не получается. Назовем угол между направлением относительной скорости и направлением входного элемента лопатки углом атаки. [c.183]

Если момент—М сопротивления, нагружающий ведомый вал, снижается, то, согласно общим энергетическим закономерностям, число оборотов 2 этого вала возрастает. При этом поток в рабочей полости перестраивается соответственно новым условиям нагрузки так, что турбинное колесо раскручивает его меньше. Перестройка выражается главным образом в возрастании величины р( г и2т 2г остаточного момента количества движения за турбинным колесом, который увеличивается за счет роста у 2т- Это видно из треугольника скоростей жидкости за турбинным колесом на рис. 2.89 и 2.111. С увеличением окружной скорости Мзг этого колеса, окружная составляющая абсолютной скорости растает, поскольку относительная скорость меняется при этом мало направление определено выходным элементом лопасти, а величина радиальной проекции — мало меняющимся расходом Q. Следовательно, при изменении нагрузки структура потока сильно меняется на входе в реактор. За реактором, где поток направлен его неподвижными лопатками, она меняется мало. Поэтому момент М, насосного колеса согласно выражению (2.142) также изменяется незначительно при сильном изменении момента—М2. Возрастание р( у 2т- 2т вызывает в соответствии с выражением (2.141) уменьшение М3 так, что непрерывно соблюдается условие (2.144). Таким образом, характеристика гидротрансформатора представляет собой сочетание падающей кривой Мо = / ( ) и мало меняющейся зависимости = / (О- [c.299]

При упрощающем допущении, что площадь под кривой определяется площадью равнобедренного треугольника, средняя концентрация за время ( 2 — 1), а следовательно, и средняя теплопроводность смеси измеряются половиной высоты треугольника. Такой же способ применим и для определения мольных долей и [см. формулу (18)]. Зная скорость потока газа-носителя, рассчитывают количество газа-носителя (в миллилитрах), которое протекает за время прохождения компонента через детектор ( 2 — = = 2Ьц). Величину 2 — определяют из длины отрезка на диаграмме, разделив ее на скорость диаграммной ленты самописца. [c.305]

Построение параллелограммов и треугольников скоростей в рабочем колесе осевого насоса показано на рис. 10-5. На входной кромке 1 скорость и определена по (10-6). Считая, что на входе поток не закручен, = О и 1 = 90°, по (10-7) получаем [c.195]

Условие кинематического подобия. Оно заключается в том, что во всех сходственных точках потока скорости течения пропорциональны между собой, а направление одноименных скоростей одно и то же. Оно сводится к подобию картин течения потоков жидкости внутри проточной части сравниваемых турбин. При этом очевидно, что абсолютные, окружная и относительная скорости соответственно в сходственных точках потока геометрически подобных турбин имеют одинаковое направление и пропорциональны по величине. Иначе говоря, условие кинематического подобия сводится к подобию треугольников скоростей в соответственных точках потока. Режимы работы турбин, характеризуемые кинематическим подобием, называют изогональными. [c.98]

Закручивание потока перед рабочим колесом. Теоретические основы этого способа регулирования легко понять при рассмотрении треугольника скоростей на входе в рабочее колесо (рис. 4.48). При отсутствии закручивания потока перед колесом нагнетателя создаваемое теоретическое давление можно найти из уравнения (3.27) > [c.207]

При этом предполагается, что скорость закручивания С1и=0 и треугольник АВС — нормальный треугольник скоростей при радиальном входе потока с абсолютным углом входа 01=90°. [c.207]

В межтрубном пространстве размещение труб по верщинам треугольников, а для загрязненных сред — по вершинам квадратов. В теплообменных аппаратах с неразборным межтрубным пространством (с неподвижными трубными решетками и с температурными компенсаторами) трубы размещают по верщинам треугольников, что обеспечивает более плотное расположение труб в пучке и позволяет увеличить поверхность теплообмена, уменьшить проходное сечение межтрубного пространства и, следовательно, увеличить скорость потока и коэффициент теплоотдачи. [c.22]

Построение профилей. В настоящее время возможно теоретическое определение параметров профилей и решетки, обеспечивающих требуемые параметры потока (треугольники скоростей) при минимальных потерях в решетках. Однако расчеты этим методом очень громоздки и не учитывают всех особенностей реального течения жидкости в лопастных аппаратах и поэтому нуждаются в экспериментальной проверке. Поэтому наряду с теоретическими методами расчета профилей используют простой инженерный метод построения профилей, широко применяемый в практике проектирования вентиляторов и компрессоров и хорошо зарекомендовавший себя при углах изгиба профилей не более (404-50)°. [c.95]

Приведенные зависимости позволяют решить две важные задачи, связанные с расчетом осевых машин 1) определить угол выхода потока из решетки заданных геометрических параметров при произвольном угле атаки г 2) найти параметры решетки, обеспечивающие заданные треугольники скоростей при высоком к. п. д. решетки. Первая задача решается при поверочном расчете машины, а вторая — при ее проектировании. [c.110]

Степень реактивности может изменяться в широких пределах, однако практическое применение нашли ступени с 0 = О,5- 1. Рассмотрим основные особенности типичных схем ступеней. Ступень со степенью реактивности 0 = 0,5 характеризуется закруткой потока перед рабочим колесом в сторону вращения ротора. Если С1а = Сзо и С1 = Сз (что характерно для большинства ступеней), то треугольники скоростей рабочих и направляющих лопастей симметричны, а профили их одинаковы (рис. 11.7, а). Действительно, из треугольников скоростей следует, что при 0 = 0,5 С и+С2и = и, а так как = — и Ш2 = — с и, то [c.283]

Эффективность колонки и фактор эффективности растворителя. Эффективность колонки измеряли при помощи ВЭТТ (высоты, эквивалентной теоретической тарелке). Теоретическая тарелка определяется как участок колонки, необходимый для достижения равновесия при распределении растворенного вещества между движущейся газовой и неподвижной жидкой фазами. Это свойство колонки связано с такими параметрами, как скорость потока газа-носителя, температура колонки и физические свойства растворенного вещества и растворителя. Однако эффективность — неудачное слово для этого случая. Значение ВЭТТ в колонке в действительности является мерилом отклонения колонки от идеальной линейной хроматографии. Это особенно справедливо при использовании рекомендованного метода вычисления ВЭТТ, т. е. по формуле (U/16) (х /у ), где I — длина колонки, х — экстраполированное основание треугольника, у — время удерживания данного растворенного вещества [4]. В этом выражении ничто не говорит о разделяющей способности колонки. [c.61]

Действие решетки на поток можно охарактеризовать изменением треугольников скоростей потока перед и за решеткой. Построим треугольники скоростей для начала и конца лопасти (рис. 23, а). При этом примем, что поток поступает на лопасти без подкрутки. Так как — onst в зоне рабочего колеса, то возмущающее действие решетки сказывается главным образом на изменении скорости [c.48]

П])и построении треугольника скоростей входа мы учитывали стеснение потока лопатками. Следовательно, мы построили треугольник скоростей потока непосредственно за входом на лопатки рабочего колеса. Для некоторых расчетов необходимо знать относительную и абсолютную скорости потока напооредствен-но перед входом на лопатки, т. е. потока, не [c.133]

После прохоящения обращенного конуса пламени линии тока становятся параллельными оси. Из треугольников скоростей потока до и после сгорания можно получить [c.86]

Первый случай соответствует классической одномерной теории, согласно которой колесо рассматривается как совокупность бесконечно большого количества обесконечно тонких каналов, обеспечивающих осевую симметрию потока и равномерные поля скоростей и давлений на всех окружностях одинаковых радиусов в колесе. Значения и для такого колеса могут быть определены из треугольника скоростей по лопаточным углам и (1,,. [c.52]

Падающий характер зависимости М , = / (О можно объяснить, если рассмотреть треугольники скоростей на выходе из турбинного колеса с изменением его частоты вращения 2- Когда к турбинному колесу приложен большой момент сопротивления и мало (т. е. мало), мала и величина (в частности, на таком режиме работы она может быть и отрицательной). При этом реактор сильно воздействует на поток, сообщая ему закрутку г 2р X X / 2р. определяемую направлением выходных элементов его лопастей и расходом Q. Момент = р(3 (Уцгр зр — [c.392]

При построении треугольника скоростей входа мы учитыва.пи стеснение потока лопатками. Следовательно, мы построили треугольник скоростей для точки, расположенной непосредственно за входом на лопатки рабочего колеса. Для некоторых расчетов необходимо знать относительную и абсолютную скорости потока непосредственно перед входом на лопатки, т. е. потока, не возмущенного лопатками. Введем индекс О для обозначения скоростей этого потока. Площадь нормального сечения меридионального потока, не стесненного лопатками [c.184]

Понятие об абсолютном и относительном движении жидкости. Треугольники скоростей. Гидродинамические свойства, характеризуемые пропускной способностью турбины Q, скоростью-вращения п и к. п. д. т), определяются величиной и направлением, скоростей в потоке жидкости. Они в свою очередь зависят от формьь и размеров элементов проточной части турбины и рабочего напора Н. Следует различать абсолютную скорость и относительную. [c.71]

Режим работы турбомашины определяется формой потока в пределах всего его проточного тракта, но ре-ишющее значение имеют условия течения в пределах рабочего колеса. Последние, как это было показано выше, определяются формой траекторий абсолютного движения или треугольников скоростей, что по существу равнозначно. Каждой форме потока в рабочем колесе соответствует свой режим, характеризующийся индивидуальными особенностями и показателями, такими, например, как мощность, расход, скорость вращения, величина к. п. д. В связи с этим понятие реж Им работы имеет исключительно большое значение в практике проектирования и использования турбин и насосов. [c.49]

Характер движения потока при обтекании ковшей можно проследить с помощью треугольников скоростей. Если бы лопасть (ковш) стояла неподвижно (рабочее колесо застопорено), то обе половины ст )уи, обтекая ковш, отбрасывались бы почти в 01братном направлении. Однако при работе турбины, когда ковши двяжутся со скоростью [c.134]

В центробежном насосе стенки проточных каналов корпуса неподвргжны, и, следовательно, скорости потока относительно ЭТР1Х стенок являются абсолютными скоростями. Что же касается вращающегося рабочего колеса, то здесь оказывается наиболее удобным и целесообразным рассматривать относительное движение потока жидкости с построением треугольников скоростей. [c.124]

На рис. 49 показано распределение температуры в керосине и на стенке резервуара диаметром 150 мм при ш = О и при скорости потока равной 1,8 м1сек. На рисунке кружками обозначена температура i) горящей жидкости (на оси резервуара), крестиками — на подветренной части стенки, а треугольниками— на стенке со стороны набегающего потока. [c.122]

Расчет треугольников скоростей в других сечениях проводится аналогично, причем окружная проекция скорости Сги определяется из условия постоянства циркуляции гс2 =сопз1. Поскольку наиболее нагруженным у вентиляторов выбранной схемы является корневое сечение спрямляющих лопастей, ограничимся проверкой угла поворота потока в этом сечении [c.130]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология