Общий коэффициент разделения

Приведенные выше уравнения показывают, как по изотермам кажущейся адсорбции можно вычислить истинную адсорбцию, состав адсорбированной фазы и коэффициент разделения, если известна величина норового объема. Другим способом получения этих величин является метод адсорбции непосредственно из паровой фазы, В этом методе адсорбент помещается в паровую фазу над бинарным раствором известного состава, а затем по разностям количеств и концентрации исходного и полученного растворов определяется общая адсорбция каждого компонента. Поскольку все три фазы — жидкая, паровая и адсорбированная — находятся. в равновесии, состав адсорбированной фазы должен быть тем же, что и при непосредственном контакте с жидкостью. Впервые этот метод был применен в 1913 г. Вильямсом к системе уксусная кислота — вода — древесный уголь [49], однако до настоящего времени он мало использовался. Вильямс вывел также уравнение для расчета изотермы истинной адсорбции, которое хотя и отличается по форме, но все же эквивалентно уравнению (6). [c.140]

Определить число ступеней разделения время пребывания в каждой ступени концентрации по отдельным компонентам на выходе из каждой ступени, если общие коэффициенты разделения должны быть не менее (по фильтрату) i зf =30 [c.258]

Определяем общий коэффициент разделения по концентрату [c.260]

Коэффициент обогащения (общий коэффициент разделения) [c.571]

Очевидно, общий коэффициент разделения при однократном цикле сублимационной очистки можно записать следующим образом [c.231]

Определить число ступеней разделения, время пребывания в каждой ступени, концентрации по отдельным компонентам на выходе из каждой ступени, если общие коэффициенты разделения должны быть не менее =7 (по пермеату), з1° =30 (по концентрату) при условии, что состав концентрата на выходе каждой ступени по компоненту Мз составляет 75% (масс.). [c.220]

Общий коэффициент разделения для разряда 8р определяется, естественно, произведением коэффициентов разделения на стадии перехода протонов (дейтеронов) из молекул воды в ионы гидроксония и на стадии разряда соответствующих ионов. [c.130]

Следует ожидать, что смешанные цепочечные и циклические молекулы будут находиться между собой в подвижном равновесии. Для каждой из перечисленных молекулярных форм примесных селена и теллура будет характерно, видимо, свое значение коэффициента разделения. Общий коэффициент разделения селена и теллура будет зависеть от количественного соотношения молекулярных форм и коэффициента разделения каждой из них. Целью данной работы было экспериментальное определение коэффициента разделения селена и теллура в сере при равновесии жидкость—твердое тело. [c.80]

Увеличение энергии связи приводит к усилению роли сорбционных явлений в общем процессе разделения. В частности, скачкообразное изменение концентрации компонентов на границах мембраны не только повышает проницаемость целевого компонента, но может принципиально изменить процесс разделения смеси. В полимерах коэффициенты диффузии более легких растворенных газов, как правило выше, а растворимость их ниже, чем у более тяжелых газов. В итоге скорость проницания последних часто превосходит проницаемость той же мембраны по более легким газам. [c.15]

Закон распределения позволяет записать в общем виде уравнение связи между составами фаз и оценить коэффициент разделения смеси за счет избирательной сорбции. Из уравнения [c.43]

Уравнения (1) специфичны только для данного модуля смешения, уравнение (2) является общим такой модуль можно применять в любой ХТС при условии, что коэффициенты разделения а,- могут быть получены. Источником такой информации служит формат списка EN (табл. 11-1). [c.331]

Коэффициент разделения для общего входа в первом [c.331]

Коэффициент разделения для общего входа во втором [c.331]

Значения коэффициента Кф неразрывно связано с коэффициентами авн, ан.п и термическим сопротивлением. При промышленных испытаниях без измерения температур стенки не удается совершенно строго разделить авн и ан.п, однако сопоставление расчетных и фактических данных дает возможность установить причину неудовлетворительной работы АВО. Примерное разделение Кф на авн и а .п возможно расчетом в том случае, если расчет по экспериментальным данным показал, что авн > > 5000 Вт/(м2 К), а термическое сопротивление близко к заложенному в расчет. Уменьшение расходов теплоносителей приводит к снижению значений Ивн и ссн.п, при этом сильное влияние на последний оказывает расход воздуха, так как общий коэффициент теплопередачи при правильно выбранной схеме обвязки АВО и секций практически полностью определяется теплоотдачей со стороны воздуха. [c.76]

Уравнение (1П.97) называют общим уравнением изотермы ад- сорбции из бинарных растворов с константой обмена. Строго говоря, константа К является коэффициентом разделения компонентов У и 2, т. е. отношением коэффициентов распределения второго и первого компонентов (П1.96). Концентрационная константа обмена равна термодинамической константе обмена Ка только при условии Kf = I (1И.95). Если коэффициенты активности компонентов и соответственно Kf изменяются при изменении состава раствора, то не останется постоянной и К (П1.95). Выражение концентраций в мольных долях в поверхностном слое и в объеме раствора позволяет графически представить изотерму при всех соотношениях компонентов, даже для неограниченно смешивающихся (рис. И1. 15). [c.150]

Во втором издании шире представлены химические методы глубокой очистки. Добавлены новые разделы, посвященные расчету коэффициента разделения при фазовом равновесии жидкость— пар и твердое тело — жидкость, периодической ректификации с постоянным и дискретным отбором продукта. Больше внимания уделено вопросам многократной перегонки и многократной перекристаллизации, загрязняющему действию материала аппаратуры при кристаллизационной очистке веществ, глубокой очистке от взвешенных частиц. Соответственно сокращены некоторые из рассмотренных в первом издании разделов произведены необходимые исправления. При этом общий план построения книги сохранен прежним основное внимание в ней, как и ранее, уделено дистилляционным и кристаллизационным методам глубокой очистки. [c.3]

К сожалению, необходимых для оценки коэффициента разделения данных о константах скорости химических реакций в литературе очень мало. Отсутствуют также и способы их вычисления из молекулярных данных. В общем случае, как следует [c.19]

Взаимосвязь между этими величинами и коэффициентом разделения можно установить следующим образом. Обозначим через N общее число молей жидкой смеси в некоторый момент процесса испарения, в который молярная доля примеси равна х. Принимаем, что в любой момент процесса испарения количество паровой фазы пренебрежимо мало по сравнению с количеством жидкой фазы. Исходя из этого допущения, можно полагать, что если молей жидкости переходит в пар, то содержание примеси в образовавшемся паре будет равно уйМ, где г/ —молярная доля примеси в паре. В результате испарения раствора изменяется и его количество и его состав, Поэтому уравнение баланса можно записать как [c.41]

Взяв после окончания процесса такой однократной направленной кристаллизации на анализ пробы из разных сечений сосуда ] (рис. 28) и построив график зависимости 1 л 1 (1—хт), нетрудно найти величину (а—1), которая равна тангенсу угла наклона получающейся прямой линии (рис. 29). При этом хг выражается как отношение длины части слитка, в конце которой отбирается проба, к общей длине слитка (или как соответствующее отношение объемов). Величину а можно определить из отрезка, отсекаемого на оси ординат. Определяемые указанными способами величины а обычно отличаются друг от друга. Одной из причин этого различия, по-видимому, является неодинаковая точность в последовательном определении содержания примеси по длине слитка в той части слитка, где примеси меньше, ошибка определения выше. Поэтому на практике в качестве искомого значения коэффициента разделения иногда рекомендуют пользоваться усредненным значением, полученным из обеих определенных величин а. [c.115]

Если достигаемый в опыте эффект разделения незначителен, то для повышения точности определения коэффициента разделения, а следовательно, и постоянной термодиффузии прибегают к многократному повторению процесса. С этой целью после установления в системе равновесия газ из одного сосуда откачивают и снова добиваются равновесия в системе (соответственно сначала при закрытом кране, а затем при открытом крапе на соединительной трубке). Далее газ нз указанного сосуда вновь откачивают и т. д., в результате оставшийся газ суш,ественно обогащается одним из компонентов. Разумеется, после каждой такой операции общее давление газа в системе будет уменьшаться. Однако полагая, что коэффициент разделения от давления не зависит (по крайней мере при давлениях ниже (1—2)-10 Па), нетрудно показать, что, например, когда газ откачивается из сосуда 2 (см. рис. 42), по завершении первой операции будем иметь [c.168]

Время разделения в свою очередь определяется большим числом переменных, начиная с термодинамических свойств ЖХ-системы. Коэффициент распределения растворенных веществ между подвижной и неподвижной фазами к определяет отношение объема ко времени, требуемому для элюирования этого растворенного вещества из хроматографического слоя (см. разд. 1.3.1). Хотя меньшие значения к позволяют увеличивать нагрузку в адсорбционной ЖХ (разд. 1.4.2), увеличение к примерно до 5 может обеспечить увеличение разрешения (разд. 1.3.3). При оптимизации коэффициента разделения а комбинацию подвижной и неподвижной фаз прежде всего выбирают так, чтобы сделать максимальным отношение коэффициентов к, и затем стремятся установить наименьшее значение к, которое позволяет работать с хорошей нагрузкой при приемлемом разрешении, поскольку это минимизирует расход растворителя и общее время разделения. К сожалению, во многих случаях трудного разделения (а<1,3) увеличение времени разделения и расхода растворителя являются обычной платой за достижение требуемого результата. При заданном количестве образца разделение можно выполнить или путем его повторения несколько раз с использованием малой нагрузки на колонке малого объема (высокая эффективность на единицу длины), или за один пробег при полной нагрузке на колонке большего объема (та же общая эффективность, но большая емкость, см. разд. 1.4.3.2). Даже в последнем случае, который обычно оптимален, может потребоваться большее время для того, чтобы разделить необходимое количество образца. [c.41]

Для расчета материальных балансов одного типа обобщенных потоков БТС используем алгоритм циклического потокового графа. Рассмотрим три основных компонента потока субстрат, биомассу микроорганизмов и воду. Циклические потоковые графы для них приведены на рис. 4.6, б, в, г. В каждом циклическом графе для анализа выбирается формальное дерево, соединяющее число ветвей eт=v—1, где V — общее число верщин циклического графа. Потоки по ветвям дерева графа представляют собой базисные потоки системы. Потоки по хордам графа являются свободными потоками /. . Их значение определяется исходя из рещения уравнений функциональных связей с использованием коэффициентов разделения на основе данных проектно-эксплуатационной документации или технических условий. Базисные переменные потока в циклического графа однозначно выражаются через свободные потоки согласно уравнению связи [c.191]

Диаграмма (рис. 5) наглядно представляет общее влияние числа теоретических тарелок и коэффициента разделения на качество разделения [c.35]

Много общего с диффузионным методом разделения изотопов имеет метод термодиффузии, основанный на эффекте, открытом в середине прошлого века. Эф( кт термодиффузии заключается в том, что если поместить какую-либо газовую или жидкую смесь между стенками сосуда, имеющими различную температуру, то более легкий компонент будет перемещаться к горячей стенке, в то время как тяжелый компонент будет концентрироваться у холодной стенки. Теория термодиффузии приводит к соотношению, согласно которому коэффициент разделения пропорционален разности масс молекул смеси. [c.42]

Для секций I, И, П1, IV коэффициенты разделения определяют в общем виде по следующим уравнениям [c.49]

Общая степень разделения, достигаемая в каскаде, зависит от его основных характеристик, а именно от полного коэффициента разделения ступени, числа ступеней и режима работы этих ступеней. [c.20]

При постоянном значении общей степени разделения полное число ступеней возрастает по мере уменьшения коэффициента разделения. При 53>1 можно воспользоваться следующими приближениями [c.35]

Определение оптимальных условий работы прямоугольно-ступенчатого каскада является очень сложной задачей. В настоящем разделе речь идет об общих аспектах этой задачи применительно к заводу с использованием процесса с малым коэффициентом разделения при низкой концентрации. При установлении критерия для оптимизации режима работы завода ограничиваются определением параметров каскада, минимизирующих суммарный поток прямоугольно-ступенчатого каскада в целом. [c.48]

Коэффищюнт обогащения часто называют также общим коэффициентом разделения .— При. , ред. [c.126]

Изотермы истшшой адсорбции, состав адсорбированцой фазы и коэффициент разделения. Когда адсорбируются оба компонента бинарной меси, то изотерма кажущейся адсорбции представляет собой результат комбинации изотерм истинной адсорбции для каждого компонента. Бартелл л Слоун [1] получили изотерму кажущейся адсорбции, имеющую З-образ-ную форму, комбинируя видоизмененные уравнения Фрейндлиха для адсорбции каждого компонента, но полученные изотермы не являются изотермами истинной адсорбции [25]. Если считать, что адсорбированная фаза представляет собой все вещество, находящееся в порах, то величина истинной адсорбции А может быть получена добавлением общего объема растворенного вещества в порах к величине избирательной адсорбции. Таким образом, [c.139]

Возможность широкого варьирования коэффициентов активности путем подбора подходящих жидких фаз — важнейшая отличительная черта газовой хроматографии, которая имеет много общего с экстрактивной дистилляцией. На эту связь указывал Рек (1956). При помощи экстрактивной дистилляции можно разделить трудноразделяемые или азеотропные смеси посредством присадок третьего, относительно малолетучего вещества. Главная задача при этом сводится к подбору подходящего селективного растворителя для разделения. Как указывал Рёк (1956, 1960), в трехкомпонентной смеси растворитель — вещество 1 — вещество 2 для коэффициента разделения веществ 1 и 2 в случае бесконечного разбавления имеет место зависимость [c.451]

При этом анализе приняты следующие допущения а) тепловые конвекционные потоки имеют прямоугольные характеристики скорости и концентрации но ширине- рабочего зазора б) сумма скоростей восходящих и нисходящих потоков остается постоянной но всей длине колонны в) общий коэффициент массонередачи между потоками нропорцнонапен разности концентраций в момент I минус равновесная разность концентраций. На основании перечисленных допущений и были построены кривые степени разделения для различных схем движения потоков. Рассмотрим такой идеальный процесс. [c.41]

Для инженерных расчетов иногда удобно применять условный метод разделения общих потерь в диффузоре А р на две части Ар. - потери на трение по длине диффузора и А /)расш - местные потери, связанные с расширением сечения. Соответственно общий коэффициент сопротивления диффузора делится условно на коэффициент сопротивления трения и коэффициент сопротивления расширения [c.191]

Уравнение (5) и известное уравнение А. П. Ратнера [344, 345] — это две различные математические формы изотермы равновесного образования твердых растворов. Если к правой части уравнения (5) jlpибaвить Х2т — Х2ш = О и принять во внимание, что ц —ц, = А(3 , а г/т 1, то можно получить общее термодинамическое уравнение для коэффициента разделения, состоящее из экспериментально определяемых величин [c.353]

Благодаря большой гибкости ВЭЖХ одна и та же проблема разделения может быть решена множеством способов, отличающихся характером используемых неподвижных фаз, и в особенности — составом подвижных фаз. Какие же из возможных составов следует признать наиболее подходящими Разумеется, те, которые обеспечивают необходимое (но не избыточное ) разделение за минимальное время. При выборе соотношения сильного компонента подвижной фазы и разбавителя необходимо иметь в виду, что селективность разделения пары веществ часто несколько уменьшается с увеличением концентрации сильного компонента в подвижной фазе. Однако этот эффект не очень сильно выражен. Согласно, (1.10), уменьшение коэффициентов емкости разделяемой пары соединений также приводит к ухудшению их разделения. Следовательно, в общем случае разделение данной пары будет лучше, если пользоваться относительно слабым элюентом, однако при этом продолжительность разделения будет больше. В связи с этим целесообразно оценить оптимальные диапазоны значений к для различных типов разделений. [c.221]

Со всеми эфирными фракциями поступают одинаково, проводят последовательно через те же стадии. Рекомендуется при обработке последующих фракций концентрацию NH4S N во 2-й и 3-й стадиях постепенно повышать вплоть до двукратной и впоследствии также медленно добавлять все увеличивающиеся количества роданида и в других стадиях. В процессе дальнейшего фракционирования последующие порции эфира обрабатывают начиная со стадии 2, а потом — со стадии 3, но тогда в серию включают дополнительную стадию — обработку раствором 80 г (NH4)jS04 в 500 мл HjO. На последней стадии эфир после обработки не содержит циркония и гафиия. В связи с тем что на эффективность разделения влияют многие факторы, необходимо в процессе работы контролировать как общее содержание циркония и гафния, так и их соотношение. Коэффициенты разделения зависят и от температуры, влияние которой можно скомпенсировать изменением соотношения объемов фаз или добавлением солей. [c.1423]

Вернемся к рассмотренному выше примеру. Деля общую потенциальную емкость для 325 г силикагеля в колонке на число тарелок, требуемое для соединения, можно оценить размер образца на такой колонке. Так, для смеси двух компонентов с сб=1,3, каждый с молекулярной массой 250, и й/ = 2, которую следует разделить с требуемым разрешением 0,7, в колонку можно ввести образец смеси 1,6 г (195 г/237 тарелок = 0,8 г для компонента 1 и 180/237 = 0,8 г для компонента 2). Минимальная собственная эффективность колонки должна быть равна 2-237 = = 474 тарелки. Это значение легко достижимо при высоких скоростях потока, с использованием крупных частиц насадки, при разумной стоимости и относительно низком сопротивлении колонки. Нагрузки для компонентов, имеющих другие коэффициенты разделения и размеры колонок, приведены в табл. 1.5. Следует помнить, что с изменением типа соединения или адсорбента эти числа будут меняться. Однако эксперименты последнего десятилетия показали, что эти положения являются хорошей отправной точкой для оценки нагрузки в препаративной [c.33]

Изотерма ионного обмена представляет собой кривую зависимости к-1 от Аз при заданной общей концентрации равновесного раствора и постоянной температуре. Р1збирателъность цеолита по отношению к одному из двух ионов выражается коэффициентом разделения в. который определяется по уравнению [c.545]

Цель настоящей главы состоит в разработке общей теории, пригодной для всех процессов разделения независимо от типа применяемого метода разделения или вида извлекаемого изотопа. Предлагаемая теория относится к непрерывным процессам, для которых коэффициент разделения не зависит от состава изотопной смеси. Кроме того, данная теория ограничивается рассмотрением бинарных смесей изотопов. Для любого разделительного процесса теория стационарных режимов работы каскада позволяет определить количество ступеней, необходимое для разделения данной питающей смеси на продукт и отвал заданного состава, а также рассчитать все характеристические параметры, определяющие работу каскада на любой ступени. Среди этих параметров наиболее важными являются межступенные потоки разделяемых фракций, поскольку их сумма по всему каскаду позволяет оценить как размеры завода, так и энергетические затраты, что необходимо для определения себестоимости готового продукта. [c.16]

Физический принцип изотопного разделения во вращающейся плазме подтвержден экспериментами с неоном, аргоном, криптоном и ураном. Кроме того, на криптоне была продемонстрирована непрерывная работа разделительного элемента при наличии массового потока. Было показано несколько путей для создания вращающейся урановой плазмы. Измеренные к настоящему времени значения в общем согласуются с теоретическими расчетами, поэтому можно рассчитывать и иа достижение больших коэффициентов разделения и разделительной мощности, предсказанных теорией. Но полученных данных еще недостаточно, чтобы сконструировать разделительный элемент, который мог бы работать экономично. Экспериментальные результаты указывают на более или менее подходящие условия работы, включая геометрию установки и диапазон параметров. Например, увеличение магнитного поля до нескольких тесл, а кольцевого анода — до нескольких десятков сантиметров при токе порядка 100 А приведет к движущей силе, которая при соответствующем выборе других параметров дуги вызовет очень высокую скорость вращения. Это обеспечит эффективное разделение около 100 кг ЕРР/год на разделительный элемент при удельном расходе эиергни в несколько сот киловатт-часов па килограммовую единицу работы разделения. Не решены пока технические проблемы, связанные с использованием урановых соединений в плазменной фазе. [c.297]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология